燃煤电厂改造成联合循环的可行性分析.doc

1、113燃煤电厂改造成联合循环的可行性分析内容摘要 燃煤电厂，特别是小型的燃煤电厂，效率低、煤耗大、能源浪费，并产生大量的 SO2污染环境。大量的 CO2产生温室效应，使地球逐年变暖，这是危及人类生存、令人类担忧的问题。本文建议，将燃煤电厂改造成联合循环，是解决这个问题的最有效措施之一。提出了改造配置方案例，改造后的性能以及大约的投资费用。最后用技术-经济分析的方法确定改造方案的可行性和效益。关 键 词 燃煤电厂 联合循环 改造1 燃煤电厂经济性现状和原因分析1998 年，全国的电站装机总容量为 2.773 亿千瓦，其中火电机 2.1 亿千瓦，占总装机的 75.5%；水电 6507 万千瓦，占

2、23.5%；核电 210 万千瓦，占 0.8%。至 1999年，全国的电站装机总容量增加为 2.94 亿千瓦，年增长 6.1%。火电 300MW 及以上的燃煤机组（亚临界机）总共 6924 万千瓦，占火电总装机的 33.0%。300MW 以下（不含 300MW）的燃煤机组总共 14493 万千瓦，占火电总装机的 67.0%：其中高压 100MW 机 140 台，1400 万千瓦，占 6.67%；超高压125MW 机 134 台， 1675 万千瓦，占 7.98%；超高压 200MW 机 179 台，3580 万千瓦，占 17.05%；苏制超高压鲍曼级 210MW 机 17 台，357 万千瓦，

3、占 1.7%。100MW 以下（不含 100MW）的高压、中压、低压参数机组，共 7060 万千瓦，占 33.6%。300MW 以下（不含 300MW）的燃煤机组，一般设计于 50 年代末至 70 年代初，但采用的都是前苏联四十年代的汽轮机设计技术。经济性低、煤耗大，相 应的 SO2和 CO2 的排放量也大，对环 境产生较大污染。统计的供电效率和煤耗见表 1-1，电站烟气排放见表 1-2。表 1-1 火电机和燃气轮机电站效率比较简单循环 联合循环汽轮机电站 燃机电站 燃 气 -蒸 汽 电 站类型 中压 高压 超高压 亚临界 超临界 1200-1300 双压/三压114供电效率% 21-23 2

4、9-31 34-35 37-38 39-41 32-42 48-58折合的供电标煤耗克/度585-534 424-396 361-351 332-323 315-300 384-293 256-212发电效率% 29-30 37-38 41-42 45-46 47-49表 1-2 火电机和燃气轮机电站烟气排放比较电站 汽机电站（有脱硫） 联合循环电站NOX 7010-6 1010-6SO2 去除率 % 90 99粉尘 mg/Mj 129 极少由表 1-1、表 1-2 可见，占火电总装机 33.6%的 100MW 以下的燃煤机组，不但设计技术落后，而且采用的是低参数（初温、初压低）的循环，因此

5、经济性差，煤耗高、污染严重。火电机组经济性差最根本的问题还在于循环本身，这可以从卡诺循环看出。卡诺循环是一个理想的热力循环，永远也无法达到的，它在热机方面的贡献在于：指出了如何提高热机效率的方向。汽轮机的发展就是这样的：为了提高平均吸热温度，采用多级回热、再热、高温/高压等措施，研制了超高压机、亚临界、超临界、超超临界机；为了降低平均放热温度，采用低的凝汽压力，大循环水倍率等。卡 诺循环见图 1-1。 1234等 温 吸 热等 温 放 热等 熵 压 缩 等 熵 膨 胀ST图 1-1 理想卡诺循环理想卡诺循环效率见表 1-3。表 1-3 理想卡诺循环效率热机类型 汽轮机循环 燃气轮机循环 联合循

6、环最高吸热温度 535 1300 1300平均吸热温度 400 750 750115最高放热温度 35 600 35平均放热温度 25 310 25热机极限效率 % 56 43 71实际效率水平 % 35-41 28-38 60理想卡诺循环由无损失的等熵压缩、等温吸热、等熵膨胀和等温放热构成， 实际是无法达到的。热机按平均吸热温度和平均放热温度可以估算出循环的极限效率，从而判定热机改进的潜力还有多大。由表 1-3 可见，汽 轮机循环效率低的根本问题是平均吸热温度低，而燃气轮机效率不高的根本问题是平均放热温度太高。燃气-蒸汽联合循环正是一种有高平均吸热温度和低平均放热温度的循环，所以有最高的循环

7、效率。2 燃煤电厂改造成联合循环的可行性燃气轮机循环如图 2-1，燃煤电站循环如图 2-2。燃 烧 室发 电 机 压 气 机 涡 轮图 2-1 燃气轮机电站循环燃煤锅炉 发 电 机给 水 泵 汽 轮 机 凝 汽 器图 2-2 燃煤电站循环空气经滤清器进入压气机压缩成高压空气（大约 10-30ata），被引入燃烧室喷油（或气体燃料）燃烧，并混合成 1200-1400的高温燃气，高温燃气在涡轮机内膨胀作功（热能转变为机械能），作功后的燃气排向大气（大约 550-600），形成开式116循环。典型燃气轮机的性能见表 2-1。表 2-1 典型燃气轮机性能制造商/机型 燃机功率 MW 效率 % 排气温度

8、 GE/9FA 256 36.8 609GE/9E 123 34 538西门子/V94.3A 255 38.5 577ABB/GT26 265 38.5 640(两次燃烧)三菱/701G 334 39.5 587燃气轮机电站有很快的启动性能,优良的调峰和两班制运行能力,见表 2-2。表 2-2 启动时间比较 （分）启动方式 汽机电站 燃机电站 联合循环电站 冷态 360-480 20 120-180温态 180 10 60-90热态 90 2 18-30联合循环的焓熵图和系统简图见图 2-2、图 2-3。燃 气 轮 机 循 环(顶 循 环 ） 1.汽 轮 机 循 环底 循 环 ） 2联 合 循

9、 环 效 率 =面 积 +面 积)图 2-2 联合循环焓熵图压 气 机 燃 烧 室 涡 轮发 电 机 余 热 锅 炉汽 轮 机 发 电 机凝 汽 器给 水 泵燃煤锅炉图 2-3 燃煤电站改造成联合循环电站的系统简图图 2-2 上部是燃气轮机循环，称为顶循环，下部是汽轮机循环，称 为底循环。顶循环的排气温度高于底循环的进汽温度，用顶循环的排气在余热锅炉里加热底循环的给水，产生蒸汽在汽 轮机里作功。 这部分功相当于无煤耗功，是利用燃气 轮117机废气产生的，功率大约等于燃气轮机功率的一半。因此， 联合循环效率比燃气轮机效率高约 1.5 倍。图 2-3 是联合循环系统简图。如果用汽轮机电厂改造，除增

10、加一台燃气轮机发电机组（大约为汽轮机功率的两倍）外，还要将原锅炉、储煤、 输煤、制粉等系统拆除，新加一台余热锅炉，系统也要相应改造。一般燃气轮机发电机组是整体车厢式露天安装，可以不用厂房。燃煤电厂改造成联合循环电站有三种方式，余热锅炉型效益最好，改造投资大些。2.1 余热锅炉型（图 2-4） 汽 轮 机压 气 机发 电 机 涡 轮燃 烧 室 余 热 锅 炉IPH凝 汽 器发 电 机图 2-4 改造成余热锅炉型联合循环在现有的蒸汽轮机电站的基础上，用一台或多台燃气轮机和余热锅炉来取代原有的燃煤锅炉。燃气轮机的排气在余热锅炉不用补充燃料燃烧。在改造单台大功率的蒸汽轮机时，宜采用多台燃气轮机和余热锅

11、炉的组合方案，这将有利于提高电站部分负荷工况的效率。燃气轮机功率（P G）选 取与蒸汽轮机功率（P S）、燃气轮机排气量、排气温度、余热锅炉的换热效率等有关，一般取 PG/ PS =1.5-2.0 范围,由最佳配比关系来选择燃气轮机的容量和台数。改造后电站的效率与所选用的燃气轮机性能、余热锅炉参数以及蒸汽轮机循环系统和参数等因素有关，其中以燃气轮机效率和参数的影响最大。目前使用得比较普遍的是双压/无再热的临界参数以下的循环方式，这种方案的联合循环效率已可超过 52%，投 资费用比较低廉。通常，燃气轮机的排气温度低于 538时，则不宜采用再热循环方式。余热锅炉既可以采用强制循环方式，也可以采用自

12、然循环方式。欧洲的制造商较多地选用立式强制循环，而美国制造商则偏向于用卧式自然循环。目前选取卧式自然循环较多，因为它的运行可用率较高，厂用电消耗少，运行 维护方便。缺点是安装场地要求较大，启动时间略长些。通常，在 设计余热锅炉时，排烟温度不118能低于烟气的酸露点；在燃用无硫燃料时，排烟温度最好不低于烟气的水露点。为了使燃气轮机能够单独运行，可以在燃气轮机与余热锅炉之间的排气管道中安装烟气旁通伐，排气可直接通向烟囱。要特别注意确保这些伐门的严密性，以防在联合循环运行时漏气，影响机组的功率和效率。鉴于现成的燃煤电站汽轮机的概率寿命要比燃煤锅炉长，因而在电站改造时，保留原有的汽轮机是可行的。但是汽

13、轮机本身及其给水系统需要做适当改造，内容包括：（1（ 汽轮机要改造成为全周进汽的结构型式；（2（ 关闭原有的汽轮机回热抽汽伐门；（3（ 核算汽轮机尾部的通流面积，增大凝汽器的冷却面积或增大冷却水量；（4（ 在汽轮机的适当部位开低压蒸汽输入口；（5（ 改造成 DEH 全电调控制系统，有自启 动和停机功能；（6（ 校核汽轮机的机械强度，主要是叶片的动强度。电站必须改烧天然气或液体燃料（包括渣油或柴油），不能烧煤。为此，需要增设燃料前置系统，NO X 排放量则可以通过在燃气轮机燃烧室中喷水、喷蒸汽或是采用低 NOX 燃烧器的方法加以控制，因而改造后的电站污染排放水平（包括 CO2）将得到很大程度的改

14、善。在现成的燃煤电站的场地范围内，实现上述增容改造是完全现实的。因为燃煤锅炉房占地尺寸，无论在平面上还是高度上，都能满足布设燃气轮机、余 热锅炉及其附属设备的要求。当然，站内原有的输配电系统可以留用，但需增 设燃气轮机部分的变压器和输配电系统设备。今后一但整体煤气化燃气-蒸汽联合循环（IGCC ）方案成熟时，再改造成IGCC 是很容易的。这将使电站可燃用固体煤燃料，成为新一代的高效燃煤电厂。本方案可以使燃煤电站的功率和效率获得最大程度的改善，污染排放水平降至最低，改造的投资费用也较少，因而在不缺乏天然气和液体燃料的前提下，它是改造燃煤电站的最优选择。改造后的联合循环电站可快速启动，带尖峰负荷和

15、两班制运行。德国来田港电厂曾将一台 100MW 汽轮机改造成 360MW 的燃气-蒸汽联合循环电站，新增加一台 GT26（240MW）燃气轮机和一台余热锅炉。汽轮机的全部抽汽口被堵掉（不用抽汽加热给水），汽封系统进行了改造。改造后的电站效率 58.2%，NOX 排放量小于 25ppm。自八十年代中期，德国陆续开始用燃气轮机来改造旧的燃煤电站，并在工业实践中取得明显效果。119图 2-5 余热锅炉型联合循环布置图2.2 燃气轮机前置型联合循环这种改造方案的特点是：在现有电站的燃煤锅炉前，加装一台燃气轮机，通过尺寸较大的高温管道，把燃气轮机的高温排气供向燃煤锅炉的燃烧器和磨煤系统的磨煤风机，以取代

16、原有电站中通过鼓风机和锅炉中的空气预热器，向燃煤锅炉和磨煤风机供应高温纯空气的供风系统，即：把燃气轮机的排气作为燃煤锅炉的高温燃烧用空气来使用。燃气轮机燃用天然气或液体燃料，在锅炉中仍然燃用“ 非褐煤”型原煤。燃气轮机功率（P G）与蒸汽 轮机功率（P S）比例选为：PG： PS =1：4-1：3（无辅助送风）和 PG： PS =1：6-1：4（有辅助送风）原有的燃煤锅炉仍能保留使用，但要进行适当改造。锅炉内的空气预热器要拆除，燃烧器也要改造，以适应在含氧浓度较低的烟气介质中，能 够稳定和完全燃烧煤粉的要求。当电站负荷变化时，应尽可能维持燃气轮机的负荷变动不大，而通过调节燃煤量来控制汽轮机的功

17、率，达到调节负荷的目的。当电站负荷增高到 60-70%额定负荷工况时，则宜投入辅助送风机。 这种机组的效率随负荷的变化关系是比较平坦的。汽轮机的本身和给水系统变动不大，但由于烟气型给水加热器的投入，就会使供给其他给水加热器的蒸汽抽汽量有所减少。2.3 燃气轮机-汽轮机并列型联合循环在原有的燃煤电站基础上,并列地增设一台燃气轮机和一台产生蒸汽的余热锅炉, 燃气轮 机燃用天然气或液体燃料, 锅炉仍然燃烧原煤。 余热锅炉产生几种不同压力和温度的蒸汽，将与原有的燃煤锅炉产生的主蒸汽和再热蒸汽一起，供120到原有的汽轮机中去作功（减小原锅炉的燃煤量）。在燃气轮机中产生的烟气通过余热锅炉由烟囱排向大气。改

18、造后的电站，燃气 轮机和汽轮机可以单独运行。燃气轮机功率（P G）与蒸汽 轮机功率（P S）比大约为：1；6PG/PS 1：32.4 几种改造方案的评价目前，在常规的不补燃的联合循环中，与燃气 轮机相配的汽轮机参数一般都不超过超高压参数，即压力最高为 135bar 左右。因而超高压参数及以下的汽轮机电站才有可能改造成常规的不补燃的联合循环电站。对于前置动力布置方式、并列动力布置方式的联合循环，没有蒸汽参数的限制。通常，人们喜欢用这些方案来改造大型的亚临界参数、甚至超临界参数的燃煤电站。供电效率 N=42%的燃煤 电站，用前置动力布置方式改造，联合循环电站的供电效率将增高 2.8-4.0 个百分

19、点；用并列动力布置方式进行改造后，联合循环电站的供电效率将增高 2.8-3.2 个百分点。当然，就提高燃煤电站的效率而言，将燃煤电站改造成常规的不补燃的余热锅炉型联合循环方式是最佳的。用高压蒸汽参数、双压余热锅炉， 电站的供电效率很容易地增加到 52%以上，即大约增加 15 个百分点。2 燃煤电厂改造成联合循环的方案燃煤电厂改造成联合循环有多种配置方案，可采用 1+1（1 台燃气轮机+1 台汽轮机）、2+1、3+1 和 4+1 和采用不同制造商生产的燃气轮机。目前世界上能设计、自主生产燃气轮机的制造商有：GE、ABB （ALSTOM）、Siemens 和 Wh（三菱）。不同的配置方案有不同的经

20、济性、投资和回报期，宜根据当地燃料价、上网 电价、年利用小时数等，进行技术-经济可行性分析，然后确定最后的改造配置方案。表 3-1 燃煤电厂改造成联合循环的方案例现有汽机功率配燃机型 号燃机功率联合循环型号余热锅炉总功率 总效率 联合循环单位价燃机单位价燃机制造商KW / KW / / KW % $/KW $/KW /4800 1LM1600 13350 CC1-1600 双压 17900 47.9 830 493 GE6200 1GT35 16900 KA35-1 双压 22800 43.3 840 399 ABB8400 1FT8 25470 FT8 双压 32300 49.3 799 3

21、61 P&W8400 1LM2500 22800 CC1-2500 双压 30900 49.8 744 400 GE11000 1LM5000 34450 CC1-5000 双压 44500 48.1 806 376 GE12000 1GT10 24630 KA10-1 双压 35500 50.5 785 378 ABB13000 1LM6000 40500 CC1-6000 双压 53000 51.5 670 300 GE12124000 2RB211 27240 RB211-2 双压 75700 51.2 806 400 RR25000 1251B 49200 251B11-1 双压 71

22、500 48.3 713 258 RR55000 1PG9171E 123400 S109E 双压 178000 52 450 182 GE95500 1PG9231EC 166600 S109EC 双压 258100 53.8 458 183 GE120000 1PG9311FA 221000 S109FA 三压 345700 55.3 480 188 GE195400 2PG9231EC 333200 S209EC 三压 520300 54.2 458 183 GE301300 2701G2 609800 MPCP2 三压 911100 58.2 482 189 三菱图 3-1 GE/PG

23、9331FA 型燃气轮机122图图 3-2 GE/LM5000 型燃气轮机图 3-3 P&W/FT8 航空发动机改进型燃气轮机4 改造项目技术-经济分析确立任何一项投资，最重要的是作项目技术-经济分析,分析项目的投资和效益,以及投资回报期。这些分析包括较多的不确定性,有一定人为因素,因此含有一定的风险。决策人的贡献就是根据可研报告，加上 经验/知识作出判断,将风险降至最小。下面以一台 12000KW 汽轮机电站为例,分析燃煤电厂改联合循环的技术可行性和经济性.汽轮机电站改造成联合循环后,发电效率从 28%提高到 50.3%，大约提高 22个百分点，每公斤燃料发电量增加约一倍（表 4-1），燃料耗量大大减少，辅助系统简化，运行成本降低。缺点是必须燃油或天然气，燃料价比煤高，减弱了效益的幅度。但是，联合循环发电 SO2、CO2 排放少，是清 洁电， 电价应优质优价。表 4-1 改造后的技术指标电站类型 单位 煤电 联合循环电效率 / 0.28 0.503热耗 大卡/度 3071 1720燃料热值 大卡/公斤 7000 8000单位发电量 公斤/度 2.3 4.65燃料价 元/公斤 0.3 0.8每度电燃料价 元/度 0.1304 0.1720表 4-2 改造投资估算投资项目 汽轮机 燃气轮机 余热锅炉 改造费 总费用