1、广东LNG站线项目输气干线工程六标段文登路管涵穿越施工方案 1、工程概况 本段管道起自广州/佛山交接，终止于佛山末站，属于支干线金山末站-佛山末站区段, 以陈村水道为界，上游番禺境内属于四标段，下游佛山境内部分属于六标段，六标段整段 管道均位于佛山境内。广东 LNG 站线项目输气干线工程六标段文登路管涵穿越工程位于 广东省佛山市顺德区陈村镇.管道设计采用61012.7mm ，X65 直缝埋弧焊钢管，管道 设计工作压力9.2Mpa。 此段线路的施工特点为六标段比较典型的，即整段管线一直伴行文登路一侧的非机动 车道敷设，一直伴行有高压电缆及光缆。管线紧靠公路旁的水道，地下水位高，加之管处 管线埋深
2、较深，须达8米左右，施工整体难度较大,技术含量较高，全线共顶管穿越此类管 涵9处,一般穿越（人行道敷设）1处。因该段一直沿靠河道侧非机动车行道路面敷设，施 工期间,须占用整个靠河边的非机动车行道及人行道，并须对管涵两边各20米的河道围堰 断流排水.现场施工作业面窄,大型机具设备无法使用，公路交通较为繁忙，给管线施工带 来了较大影响。 2、穿越处工程地质条件 穿越处场地等级为三级,地基等级为三级，岩土工程勘查等级为三级。穿越段地处广东 省佛山市陈村镇，地形平坦，交通方便。穿越处表面有一层厚约0。3m的混凝土，下面为 人工填土层、灰黄色、松散稍密，主要成分为粘性土，含碎石颗粒，粒径250cm不等，
3、 从管沟开挖情况看，甚至有大漂石，建筑垃圾随处可见,层厚 2。04.0m；再下层为淤泥 质土,深灰色、软塑状、稍有光滑、干强度中等、韧性中等、含一定量细砂，层厚4.04。 5m；底层为中砂，厚未见底. 3、管涵穿越工程量一览表 序号 起始里程 (km+m） 终止里程 （km+m） 穿越长度（m) 穿越方法 备 注 1 3+474 3+494 20 人行道敷设 地方规划部门已同意 2 3+627 3+641 14 顶管 套管长度10m 3 4+008 4+024 16 顶管 套管长度12m 4 4+659 4+677 18 顶管 套管长度14m 5 5+145 5+161 16 顶管 套管长度1
4、2m 中国石油天然气管道局广东LNG项目部六标段项目分部 第 1 页 共 35 页 广东LNG站线项目输气干线工程六标段文登路管涵穿越施工方案 6 5+498 5+512 14 顶管 套管长度10m 7 5+879 5+8897 18 顶管 套管长度14m 8 6+287 6+305 18 顶管 套管长度14m 9 7+512 7+530 18 顶管 套管长度14m 10 7+884 7+900 16 顶管 套管长度12m 3、管涵穿越技术方案 文登路管涵穿越方案，按照设计要求,除3+474处采用人行道敷设外,其余均采用顶管 方式敷设.人行道敷设的具体做法为:管线在管涵前部一定距离加设一个叠加
5、弯头改变管 道走向至人行道一侧，然后采用一个叠加纵上弯头，使管道从地下水道涵洞上方通过,管 中心线距文登河护岸挡土墙 800mm。管线过涵后然后采用一个纵下叠加弯头和一个水平叠 加弯头使管道回到原线位的方法完成管道敷设。管道焊接完成后，在管道两侧浇筑混凝土 墙,墙边线距管线两侧0.3 米，墙高出涵洞上表面1 米,按照设计要求修筑人行道.顶管施 工方法为,在管涵的两端各做一个沉井，沉井深度由该处管涵深度确定，沉井下沉到设计 标高后,进行封底及开凿洞口,在沉井内完成顶管操作和管道焊接、防腐补口、及探伤工作. 顶管完成后,拆除顶部3.0m范围内的混凝土，回填原土。然后按照地方公路部门要求恢复 路面。
6、 3。1人行道敷设管道断面示意图 Rs=43 Rs=55 10m Rs=55 Rs=43 2.8m 2.3m 8m 3.2沉井设计 3。2.1沉井高度的确定，根据管涵的深度和地质条件，沉井底部应穿过淤泥质土进入中砂 中国石油天然气管道局广东LNG项目部六标段项目分部 第 2 页 共 35 页 广东LNG站线项目输气干线工程六标段文登路管涵穿越施工方案 层1.0m，沉井的高度H 为： H=2。9+5。2+0.5=7.6m 因此，沉井高度统一选择为8。0m，底标高为5.7m,因地下水位较高，第一节沉井高 度选为3.0m，其余两节沉井高度均为 2.5m。 3。2。2沉井平面尺寸的确定，考虑到管涵部位
7、的特殊性，位于文登路非机动车道内,且靠 近河岸一侧有电缆及光缆，所以沉井的宽度不宜过大，内部空间只需保证沉井作业和顶管 作业即可，净尺寸取3.0m；考虑到管道的穿越长度，因此沉井的长度选择为6m（净尺寸）。 井壁厚度第一节拟取=0.6m,上部厚度拟取0。4m。 刃脚踏面宽度采用0。12m，刃脚高度为0.6m,刃角内侧倾角为 Tan=0.6/（0.6-0.12）=1 .25 =512445 3.2。3沉井混凝土强度的选择，刃脚及井壁选择C20混凝土，封底混凝土选择C15混凝土。 3。2.4沉井在施工过程中的强度验算（排水下沉和不排水下沉相结合） 1.沉降系数验算 沉井自重 G=刃脚重+沉井自重=
8、250。2162（6。6+3.6)+(6。6+3。6）20.6 3+（6.4+3。4）20。45=2926.16KN 沉井浮力 F=100.2162（6。6+3.6)+（6。6+3.6)20.63+(6.4+3。4)2 0.4 5=1170.47 KN =（162.5+114+151.5）/8=13.31KN/m2 土与井壁间的平均单位摩擦力T m m 排水下沉时G/T m 井周围所受的摩擦力T =(7。2+4。2)23+(6.8+3。8）2513。31=2321.27KN =1.261.25，沉井过程中，应控制下沉速度，防止突然下沉和倾斜现 象发生,适当控制基坑内的水量,保证下沉平稳进行。
9、2。沉井井壁竖向拉力验算 Smax=250.2162(6。6+3。6)+(6。6+3。6）20。63+(6.4+3。4）20。 45/4=731。54 KN（未考虑浮力影响) 井壁受拉面积为：A=7。24。2=30.24m2 混凝土所受的拉应力为：h= Smax/ A=731.54 KN/30.24 m2=24。20kpa650 kpa，井 壁可按构造布置竖向钢筋。实际上，根据土质情况井壁不可能产生太大的拉力。 中国石油天然气管道局广东LNG项目部六标段项目分部 第 3 页 共 35 页 广东LNG站线项目输气干线工程六标段文登路管涵穿越施工方案 3.配筋计算 沉井最不利位置为沉井沉至设计标高
10、，这是刃脚根部以上一段井壁承受的外力最大, 它不仅承受本身范围内的水平力，还要承受刃脚作为悬臂传来的剪力。考虑刃脚悬臂传来 的荷载，其分配系数=1.0。因为地下水丰富，应考虑水压力。 单位宽度井壁上的水压力 W1=6。410=64KN/m2 W2=7。410=74KN/m2 W1=810=80KN/m2 单位宽度井壁上的土压力 e1=162.5tan（45-3）=36。02KN/m2 e2=114tan（453)=39。6KN/m2 e2=151.5tan（45-3）=20.25KN/m2 刃脚及根部以上 1.1m 井壁所受的外力 P=（36。02+20.250。6+64+800。6） 1.7
11、=272。289KN/m2 沉井各部所受的力:N=272。2892。1=571。81KN 假定钢筋和混凝土应力在用足条件下，中性轴位置为：=（0.60。05）109 1000/(1601000+91000）=0.292m. 所需受拉钢筋总截面积为 Ag=571.810.80.5910000。60。292(0。6-0。05-0。 292/3)/1601000(0.6-0.05-0.05)(0。2920。05)/（0。60。292-0。05)=1810-4（m2） 所需受压钢筋总截面积为 Ag=571。810。8-91000（0。60。292/2)（0。292/3-0.05） /1601000（0
12、.60.1）=-41104（m2) 根据计算不需要设置受压钢筋，按构造布置14300 即可满足要求;受拉区采用 14300，Ag=20。36104（m2） 14300 因此该沉井的配筋如下图： 10200 14300 10200 沉井配筋布置图 中国石油天然气管道局广东LNG项目部六标段项目分部 第 4 页 共 35 页 广东LNG站线项目输气干线工程六标段文登路管涵穿越施工方案 此外，在角隅处还应配置45纵向抗剪钢筋，设置方法为12500. 4.沉井封底 沉井沉至设计标高后，采用 C15 混凝土进行封底处理，封底采用干封法，先浇筑钢筋 混凝土垫层,然后浇筑钢筋混凝土底板，底板配筋按照构造要求
13、配筋即可，采用双向10 200。 3.3沉井施工 3。3。1沉井施工前，首先应调查和排除地面以下3.0m以内的地下构筑物，如地下管道、 树根、漂石、光缆、电缆等。 3.3.2开挖基坑制作沉井，根据沉井的平面尺寸，开挖守节沉井所需要的工作坑，工作坑只 需保证沉静模板支护为原则，不得扰动动人行道内光电缆，根据本工程的特点，工作坑开 挖深度应保持在 1。5 米以内。模板采用钢模板，模板内应每隔 1000mm 设置对拉螺栓。 沉井钢筋可采用吊车垂直吊装就位，采用人工绑扎，每节沉井内的竖筋可一次绑好，水平 筋分段绑扎,与前一节井壁连接处伸出的钢筋采用焊接连接方法，街头错开1/4. 3。3.3 浇筑混凝土
14、，应采用防水混凝土，抗渗等级为 S8， 水灰比不得超过 0。65，每立 方米混凝土的水泥用量采用330kg，砂用量取660 kg，碎石用量为1280 kg；混凝土塌落度 控制在 35cm，底板混凝土塌落度控制在 23cm。振捣采用插入式振捣棒振捣。混凝土 尽量要一次浇铸成形，不能一次浇完的，需设置水平施工缝，缝间留有凸凹疯并插入短钢 筋增加连接。在浇筑新混凝土前须将表面洗刷干净，用水湿润，并铺设一层强度等级高一 级的砂浆。当第一节砼强度等级达到设计强度70%时(一般为七天时间）,方可浇筑第二节。 浇筑第二节前，应将表面凿毛、吹洗等处理。 3。3.3沉井下沉 沉井下沉采用排水下成的方法，采用人工
15、或风动工具、进行分层开挖,也可采用抓斗进 行井内取土.普通土层从沉井中间开始逐渐挖向四周,每层挖土厚 0 .40.5m，在刃脚处留 1 .01.5m台阶，然后沿沉井壁每1m一段,向刃脚处逐层全面、对称、均匀的开挖土层，每 次挖去 51.0cm，当土层经不住经不住刃脚的挤压而破裂，沉井便在自重作用下均匀破土 下沉。当沉井下沉很少或不下沉时，可在采取重复挖法,是沉井平稳下沉。下沉过程中如遇 漂石或树根等应清除，然后进行挖土下沉。 3。3.3沉井下沉过程中危险分析、预防措施、及处理方法 中国石油天然气管道局广东LNG项目部六标段项目分部 第 5 页 共 35 页 广东LNG站线项目输气干线工程六标段
16、文登路管涵穿越施工方案 3.3。3。1下沉过快,现象表现为：沉井下沉速度超过挖土速度,出现异常情况，施工难以控 制. 原因分析 (1)遇软弱土层，土的承载力很低，使下沉速度超过挖土速度。 (2)长期抽水或因砂的流动，使井壁与土的摩阻力下降。 (3)沉井外部土体出现液化. 预防措施 (1)发现下沉过快，可重新调整挖土，在刃脚下不挖或部分不挖土. （2)将排水法改为不排水法下沉，增加浮力。 (3）在沉井外壁间填粗糙材料，或将井筒外的土夯实，增大摩阻力。 治理方法 (1）可用木垛在定位垫架处给以支承，以减缓下沉速度。 (2)如沉井外部土液化出现虚坑时，可填碎石处理。 3.3。3。2下沉过慢，现象表现
17、为：沉井下沉速度很慢，甚至出现不下沉的现象. 原因分析 (1）沉井自重不够，不能克服四周井壁与土的摩阻力和刃脚下土的正面阻力。 （2）井壁制作表面粗糙，高洼不平，与土的摩阻力加大. （3)向刃脚方向削土深度不够,正面阻力过大。 (4)遇孤石或大块石等障碍物，沉井局部被搁住，或刃脚被砂砾挤实。 中国石油天然气管道局广东LNG项目部六标段项目分部 第 6 页 共 35 页 广东LNG站线项目输气干线工程六标段文登路管涵穿越施工方案 (5)遇摩阻力大的土层，未采取减阻措施，或减阻措施遭到破坏,侧面摩阻力增大。 （6）在软粘性土层中下沉,因故中途停沉过久,侧压力增大而使下沉过慢或停沉. 预防措施 (1
18、）沉井制作应严格按设计要求和工艺标准施工，保持尺寸准确,表面平整光滑。 （2)使沉井有足够的下沉自重,下沉前进行分阶段下沉系数 X 的计算(X 值应控制不小于 110125),或加大刃脚上部空隙. （3)在软粘性土层中，对下沉系数不大的沉井,采取连续挖土,连续下沉,中间停歇时间不 要过长. (4）在井壁上预埋射水管,遇下沉缓慢或停沉时,进行射水以减少井壁与土层之间的摩阻 力。 （5）在井壁周围空隙中充填触变泥浆（膨润土20、火碱5%、水75)或黄泥浆，以 降低摩阻力，并加强管理,防止泥浆流失。 治理方法 (1）如因沉井侧面摩阻力过大造成,一般可在沉井外侧用 0204MPa 压力水流动水 针(或
19、胶皮水管)沿沉井外壁空隙射水冲刷助沉。下沉后,射水孔用砂子填满。 (2)在沉井上部加荷载，或继续浇筑上一节井壁混凝土,增加沉井自重使之下沉。 (3）将刃脚下的土分段均匀挖除，减少正面阻力；或继续进行第二层(深 4050cm）碗 形破土,促使刃脚下土失稳下沉。 (4）对于不排水下沉，则可以进行部分抽水,以减少浮力,借以加重沉井. （5）遇小孤石或块石搁住，可将四周土挖空后取出;对较大孤石或块石，可用炸药或静 态破碎剂进行破碎，然后清除。如果采用不排水下沉,则应由潜水员进行水下清理. 中国石油天然气管道局广东LNG项目部六标段项目分部 第 7 页 共 35 页 广东LNG站线项目输气干线工程六标段
20、文登路管涵穿越施工方案 （6)遇硬质胶结土层时，可用重型抓斗或加大水枪的射水压力和水中爆破联合作业；也 可用钢轨冲击破坏后，再用抓斗抓出。 (7)如因沉井四壁减阻措施被破坏,应设法恢复. (8）采用振动装置(振动锤或振动器）振动井壁，以减低摩阻力,但仅限于小型沉井使用。 3.3.3。3 瞬间突沉，现象表现为：沉井在瞬时间内失去控制，下沉量很大，或很快，出现 突沉或急剧下沉，严重时往往使沉井产生较大的倾斜或使周围地面塌陷。 原因分析 (1）在软粘土层中,沉井侧面摩阻力很小，当沉井内挖土较深，或刃脚下土层掏空过多， 使沉井失去支撑，常导致突然大量下沉，或急剧下沉。 (2）当粘土层中挖土超过刃脚太深
21、，形成较深锅底，或粘土层只局部挖除,其下部存在 的砂层被水力吸泥机吸空时，刃脚下的粘土一旦被水浸泡而造成失稳，会引起突然塌陷， 使沉井突沉。当采用不排水下沉，施工中途采取排水迫沉时，突沉情况尤为严重。 （3）沉井下遇有粉砂层,由于动水压力的作用，向井筒内大量涌砂，产生流砂现象， 而造成急剧下沉。 预防措施 (1)在软土地层下沉的沉井可增大刃脚踏面宽度，或增设底梁以提高正面支承力；挖土 时，在刃脚部位宜保留约50cm宽的土堤,控制均匀削土，使沉井挤土缓慢下沉. (2)在粘土层中严格控制挖土深度（一般为 40cm）不能太多，不使挖土超过刃脚,可避 免出现深的锅底将刃脚掏空。粘土层下有砂层时，防止把
22、砂层吸空。 (3)控制排水高差和深度，减小动水压力,使其不能产生流砂或隆起现象；或采取不排水 下沉的方法施工。 治理方法 中国石油天然气管道局广东LNG项目部六标段项目分部 第 8 页 共 35 页 广东LNG站线项目输气干线工程六标段文登路管涵穿越施工方案 (1)加强操作控制，严格按次序均匀挖土，避免在刃脚部位过多掏空，或挖土过深，或 排水迫沉水头差过大。 （2)在沉井外壁空隙填粗糙材料增加摩阻力;或用枕木在定位垫架处给以支撑，重新调 整挖土. （3)发现沉井有涌砂或软粘土因土压不平衡产生流塑情况时，为防止突然急剧下沉和 意外事故发生，可向井内灌水，把排水下沉改为不排水下沉。 3.3.3。4
23、下沉搁置,现象表现为：沉井被地下障碍物搁住或卡住，出现不能下沉或下沉困难 的现象。 原因分析 (1）沉井下沉局部遇孤石、大块卵石、矿渣块、砖石、混凝土基础、管线、钢筋、树 根等被搁置、卡住，造成沉井难以下沉。 (2）下沉中遇局部软硬不均地基或倾斜岩层。 预防措施 (1)施工前做好地基勘察工作，对沉井壁下部 3m 以内的各种地下障碍物，下沉前挖井 取出。 （2）对局部软硬不均地基或倾斜岩层，采取先破碎开挖较硬土层或倾斜岩层，再挖较 弱土层，使其均匀下沉。 治理方法 （1）遇较小孤石，可将四周土掏空后取出；较大孤石或大块石、地下沟道等，可用风 动工具或用松动爆破方法破碎成小块取出.炮孔距刃脚不小于
24、 50cm，其方向须与刃脚斜面 平行，药量不得超过200g，并设钢板、草垫防护,不得用裸露爆破。 (2)钢管、钢筋、树根等可用氧气烧断后取出。 中国石油天然气管道局广东LNG项目部六标段项目分部 第 9 页 共 35 页 广东LNG站线项目输气干线工程六标段文登路管涵穿越施工方案 （3)不排水下沉，爆破孤石，除打眼爆破外,也可用射水管在孤石下面掏洞,装药破碎吊 出。 3。3。3.5 沉井悬挂，现象表现为：沉井下沉过程中，刃脚下部土体已经掏空，而沉井的 自重仍不能克服摩阻力下沉，产生悬挂现象，有时将井壁拉裂。 原因分析 （1)井壁与土壁间的摩阻力过大，沉井自重不够，下沉系数过小。 (2)沉井平面
25、尺寸过小，下沉深度较大,遇较密实的土层，其上部有可能被土体夹住，使 其下部悬空，有时将井壁拉裂。 预防措施 （1)使沉井有足够的下沉自重；下沉前应验算沉井的下沉系数,应不小于11125。 (2)加大刃脚上部空隙，使井壁与土体问有一定空间，以避免被土体夹住. 治理方法 (1）用02O4MPa的压力流动水针沿沉井外壁缝隙冲水，以减少井壁和土体间的 摩阻力。 （2)在井筒顶部加荷载；或继续浇筑上节筒身混凝土增加自重和对刃口下土体的压力, 但应在悬空部分下沉后进行，以免突然下沉破坏模板和混凝土结构。 （3）继续第二层碗形挖土，或挖空刃脚土，必要时向刃脚外掏深100mm. （4)在岩石中下沉，可在悬挂部
26、位进行补充钻孔和爆破。 3.3。3.5筒体倾斜，现象表现为：沉井下沉过程中或下沉后，简体发生倾斜,使筒体中心线 与刃脚中心线不重合，沉井垂直度出现歪斜，超过允许限度. 中国石油天然气管道局广东LNG项目部六标段项目分部 第 10 页 共 35 页 广东LNG站线项目输气干线工程六标段文登路管涵穿越施工方案 原因分析 （1）沉井制作时,就出现歪斜，详见“井筒歪斜”的原因分析(1）一(4)。 （2）土层软硬不均,或挖土不均匀,使井内土面高低悬殊；或局部超挖过深，使下沉不均； 或刃脚下掏空过多,使沉井不均匀突然下沉,易导致沉井倾斜。 (3）不排水下沉沉井，未保持井内水位高于井外,造成向井内涌砂,引起
27、沉井歪斜。 (4）刃脚局部被石块或埋设物搁住，未及时处理；或排水下沉,井内一侧出现流砂. (5)沉井壁上留有较大孔洞，使重心偏移，未填配重使井壁各部达到平衡就下沉。 (6)井外临时弃土或堆重对沉井产生偏心土压;或在井壁上施加施工荷载,对沉井一侧产生 偏压。 （7)在下沉过程中，未及时采取防偏、纠偏措施。 (8)在软土中下沉封底时，未分格、逐段对称进行，造成沉井不均匀下沉而引起倾斜G 预防措施 （1)沉井制作时出现歪斜详见“1113井筒歪斜的预防措施(1)(4）。 (2）根据不同土质情况，采用不同的挖1j顺序，分层开挖，使挖土对称均匀,刃脚均匀受 力，沉井均匀、竖直平稳下沉。 对松软土质，可先挖
28、沉井中部土层（每层约深 4050cm）， 沿沉井刃脚周围保留土堤，使沉井挤土下沉;对中等密实的土，如刃脚土堤挖出后仍很少下 沉，可再从中部向刃脚分层均匀削薄土堤，使沉井平稳下沉；对土质软硬不均的土层，应 先挖硬的一侧，后挖软的一侧；对流砂层只挖中间不挖四周；对坚硬土层,可按撤除垫木州 顷序分段掏空刃脚，并随即回填砂砾,待最后几段(即定位承垫木处）掏空并回填后,再分层 逐步挖去回填填料，使均匀下沉。沉井倾斜如受地下水方向影响时，先挖背水方面的土， 后挖迎水方向的土. （3）不排水下沉应常向井内注水，保持井内水位高于井外 12m，以防向井内涌砂。 中国石油天然气管道局广东LNG项目部六标段项目分部
29、 第 11 页 共 35 页 广东LNG站线项目输气干线工程六标段文登路管涵穿越施工方案 排水下沉井内侧出现流砂,应采取措施减小或平衡动水压力，或改用不排水下沉，或用井点 降水。 (4)刃脚遇到小块姜石、孤石搁住，可将四周土挖空后立即橇去；较大姜石或孤石，用风 动工具破碎，或钻孔爆破成小块取出，炮孔应与刃脚斜面平行 ,药量控制在200g以内。 (5)井壁孔洞应封闭,内用填配重（块石、铁块等）办法，保持井壁各段重量均衡，以达 到平衡下沉。 （6）井外卸土、堆重，井上施工荷载，务使均匀、对称。 （7)下沉井过程中加强测量观测，在沉井外设置控制网,沉井顶部设十字控制线和基准 点,在井筒内壁按四或八等
30、分划垂线，设置标板,吊锤球(图 112)，以控制平面和垂直度. 下沉过程中，每班观测不少于2次，发现倾斜（锤球偏离5cm)应及时纠正. 治理方法 (1）在初沉阶段，一般可采取在刃脚较高部位的一侧加强挖土，在较低的一侧少挖土 或回填砂石来纠正。如系不排水下沉,一般可靠近刃脚较高的一侧加强抓土。 （2）在终沉阶段，一般可利用设在井外侧的射水管冲刷土体或采取井外射水来纠正倾 斜。 (3）在刃脚底的一侧加垫木楔,刃脚高的一侧多挖土。 (4）在井口上端加偏心压载纠正,务使在沉井封底以前纠正达到合格. 3。3。3。6 偏移或扭位，现象表现为：沉井下沉过程中或下沉后,筒体轴线位置发生一个 方向偏移(称为位移
31、)，或两个方向的偏移（称为扭位)。 原因分析 (1)位移大多由于倾斜引起，当沉井倾斜一侧土质较松软,在纠正倾斜时，井身往往向倾 斜一侧下部产生一个较大的压力,因而伴随向倾斜方向产生一定位移。位移大小随土质情况 中国石油天然气管道局广东LNG项目部六标段项目分部 第 12 页 共 35 页 广东LNG站线项目输气干线工程六标段文登路管涵穿越施工方案 及向一边倾斜的次数而定。当倾斜方向不平行轴线时，纠正后则产生扭位，多次不同方向 的倾斜,纠正倾斜后拌随产生位移的综合复合作用,也常导致产生偏离轴线方向的扭位。 （2)沉井倾斜未纠正就继续下沉，常会使沉井向倾斜相反方向产生一定位移。 （3）测量偏差未及
32、时纠正. 预防措施 （1）加强测量控制和检测，在沉井外和井壁上设控制线，内壁上设垂度观测标志，以 控制平面位置和垂直度,每班观测不少于 2次，发现位移或扭位应及时纠正. (2）及时纠正倾斜，避免在倾斜情况下继续下沉，造成位移或扭位。 （3)控制沉井不再向偏移方向倾斜。 (4)加强测量的检查和复核工作。 治理方法 位移纠正方法一般是控制沉并不再向位移方向倾斜，同时有意识地使沉井向位移相反 方向倾斜，纠正倾斜后,使其伴随向位移相反方向产生一定位移纠正.如位移较大，也可有 意使沉井偏位的一方倾斜，然后沿倾斜方向下沉，直到刃脚处中心线与设计中心线位置吻 合或接近时，再纠正倾斜，位移相应得到纠正。扭位可
33、按纠正位移方法纠正,使倾斜方向对 准沉井中心，然后纠正倾斜,扭位随之得到纠正。亦可先纠正一个方向的倾斜、位移。 3。3。37下沉遇流砂，现象表现为：沉井采取井内排水时,井外的土、粉砂产生流动状态， 随地下水一起涌入井内，边挖、边冒，无法挖深；常造成沉井出现突沉、偏斜、下沉过慢 或不下沉等情况。 原因分析 (1）井内锅底开挖过深;井外松散土涌入井内。 中国石油天然气管道局广东LNG项目部六标段项目分部 第 13 页 共 35 页 广东LNG站线项目输气干线工程六标段文登路管涵穿越施工方案 (2)井内表面排水后,井外地下水动水压力把土压入井内. (3）爆破处理障碍物时，井外土受振进入井内。 （4)
34、挖土深超过地下水位05m以上。 预防措施 (1)采用排水法下沉，水头宜控制在1520m。 (2）挖土避免在刃脚下掏挖,以防流砂大量涌入，中间挖土也不宜挖成锅底形. (3）穿过流砂层应快速,最好加荷,使沉井刃脚切入土层. 处理方法 (1)当出现流砂现象,可在刃脚堆石子压住水头，削弱水压力，或周围堆砂袋围住土体， 或抛大块石,增加土的压重。 (2）改用深井或喷射点井降低地下水位,防止井内流淤。深井宜安设在沉井外，点井则 可设置在井外或井内。 (3)改用不排水法下沉沉井,保持井内水位高于井外水位，以避免流砂涌人。 3。3。3.8 下沉裂缝，现象表现为：沉井下沉过程中,在沉井竖壁上出现纵向或水平方向裂
35、 缝,有的集中在隔墙上，或预留孔洞口两侧。 原因分析 (1)沉井卜沉时被大孤石、漂石或其他障碍物搁住，使井壁产生过大拉应力而造成裂缝。 （2)圆形沉井下沉过程中，由于过大的倾斜受侧向不均匀土压力作用或一侧突然下沉, 常导致在井壁内侧或外侧产生竖向裂缝。 (3)沉井下沉时，当刃脚踏面脱空，沉井被上部土体挤紧而悬挂在土层中,在井墙内可能 中国石油天然气管道局广东LNG项目部六标段项目分部 第 14 页 共 35 页 广东LNG站线项目输气干线工程六标段文登路管涵穿越施工方案 出现较大的竖向拉力,而将井筒水平拉裂。 预防措施 （1）做好地质勘察工作,深3m以内障碍物应在沉井制作、下沉前挖除，下沉时采
36、取先 钎探，挖除障碍物再挖土下沉。 （2)考虑沉井受侧向不均匀土压力作用，按实测内摩擦角，加减5o8o计算井壁强度， 提高受不均匀荷载强度的能力。下沉过程中注意避免过大的倾斜和突然下沉 . (3)考虑沉井脱空情况，验算竖向钢筋，一般按自重的 25%一65计算其最大拉断力， 或按最不利情况（在墙高度分节接头处即施工缝位置)计算最大拉断力. 治理方法 参见 “井筒裂缝”的治理方法。 3。3。3.9超沉或欠沉，现象表现为：沉井下沉完毕后，刃脚平均标高大大超过或低于设 计要求深度，相应沉井壁上的预埋件及预留孔洞位置的标高,也大大超过规范允许的偏差范 围。 原因分析 (1）沉井下沉至最后阶段，未进行标高控制和测量观测. (2)下沉接近设计深度，未放慢挖土和下沉速度。 (3)遏软土层或流砂，下沉失去控制。 （4）在软弱土层预留自沉深度太小，或未及时封底；或沉井下沉尚未稳定就封底，常 造成超沉;在砂土层或坚硬土层预留自沉深度太大，或沉井下沉尚未稳定就封底，常发生欠 沉。 （5)沉井测量基准点碰动,标高测量错误。 中国石油天然气管道局广东LNG项目部六标段项目分部
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