1、压力容器设计综合知识要点 第一部分总论 填空： 1 特种设备安全监察条例是一部行政法规。 2 压力容器安全技术监察规程中规定，压力容器设计总图上必须压力容器设计资格 印章（复印章无效） ，该总图是指蓝图。 3 极限载荷是相对一次加载而言；安定载荷是相对反复加载而言。 4 低循环和低频是不同的概念，低循环是指循环次数 10 2105 间，而低频是循环频率均 为 300 600 次/ 分。 5 容器计算中所用的弹性名义应力是指材料进入塑性后，假定应力与应变关系仍服从虎 克定律。 6 GB150规定，超压泄放装置不适用于操作过程中可能产生压力剧增， 反应速度达到爆 轰时的压力容器。 7 有一只压力容
2、器，其最高工作压力为真空度670mmHg ，设计压力为0.15Mpa，其容器 类别为 无类别。按容规第2 条 8 压力容器检验孔的最少数量：容规表3-6 300mm Di500mm ： 2 个手孔 ; 500mm Di1000mm ： 1 个人孔或 2 个手孔（不能开设手孔）; Di1000mm ：1 个人孔或 2 个手孔（不能开设手孔）。 9 符合下列条件之一的压力容器可不开设检查孔：容规第46 条 1) 筒体内径小于等于 300 mm 的压力容器。 2) 压力容器上设有可以拆卸的封头、盖板或其他能够开关的盖子，它的尺寸不小于 所规定的检查孔尺寸。 3) 无腐蚀或轻微腐蚀，检查和清理的。 4
3、) 制冷装置用压力容器。 5) 换热器。 10 常温下盛装混合液化石油气的压力容器( 储存容器或移动式压力容器罐体) 应进行炉内 整体热处理。容规第73 条 11 按容规规定，压力容器安全附件包括：安全阀、爆破片装置、紧急切断装置、 压力 表 、液面计、测温仪表和快开门式压力容器的安全联锁装置。容规第2 条 12 钢制压力容器 GB150-1998 不适用于设计压力低于 0.1MPa ； 真空度低于 0.02MPa 的 容器；要求作疲劳分析的容器。GB150 1.3 条 选择 1 压力容器安全技术监察规程规定规定：压力容器介质为混合物质时，应按压力 容器安全技术监察规程规定毒性程度或易燃介质的
4、划分原则，由（d）提供介质毒性程 度或是否属于易燃介质的依据。 a ）设计单位的技术部门 b）使用单位的生产技术部门 c）压力容器检测单位 d）设计单位的工艺设计和使用单位的生产技术部门 2 压力容器安全技术监察规程规定规定下列容器中， （ a）是反应容器； （b）是换热容器； （c）是分离容器； （d）是储存容器。 a）聚合釜 b）烘缸 c）干燥塔 d）液化石油气储罐 3 下列压力容器属于压力容器安全技术监察规程规定监察范围的是（a） a） 低温液体罐式集装箱 b） 超高压容器 c） 气瓶 d） 非金属制造的压力容器 4 下列压力容器中， （ c）属于压力容器安全技术监察规程监察范围。 a)
5、 核压力容器 b) 船舶和铁路机车上的附属压力容器 c) 内筒处于真空下工作的夹套（带压）的压力容器 d) 国防或军事装备用的压力容器 5 下列压力容器（a）属于压力容器安全技术监察规程监察范围。 a) 低温液体罐式集装箱 b) 超高压容器 c) 气瓶 d) 非金属材料制造的压力 容器 6 HG20660 压力容器中化学介质危害和爆炸危险程度分类标准中，极度危害是指（b） a) （级）最高允许浓度10mg/m 3 b) （级）最高允许浓度0.1mg/m 3 7 对充装 LPG的球罐， 计算物料质量m 3 时所用的物料密度 3 应采用 （ d）下的液体密度。 a）常温 b）操作温度 c）最高设计
6、温度 d）最低设计温度 说明： （！ ）介质为液化气体（含液化石油气）固定式压力容器为设计温度下的密度； （2） 介质为液化气体移动式压力容器为按介质为50时罐内留有8气相空间及该 设计温度下介质的密度确定。 8 容器内的压力若有可能小于大气压力，该容器又不能承受此负压条件时，容器上应装 设（ c） a）拱形防爆片 b）正拱形防爆片 c）防负压的泄放装置 d）非直接式安全 阀 9 无保冷设施的盛装液化气体的固定式压力容器设计压力应不低于( c )。 a) 气体工作压力 b) 夏季最高温度下的工作压力 c) 50 wiki饱和蒸汽压/wiki力（临界温度 50）或最大充装量时50的气 体压力 (
7、 临界温度 50） 10 固定式液化石油气储罐的设计压力应按不低于( b )时混合液化石油气组分的实际 饱和 蒸汽压来确定。 a) 40 b) 50 c) 20 d) 0 11 压力容器的法兰垫片不能使用石棉橡胶板的是( d )。 a) 液化石油气储罐 b) 液氨储罐 HG20583 3.2.1.5 条 c) 液氯储罐 d) 真空容器 ( 应采用橡胶垫或缠绕垫) 12 在下列厚度中能满足强度（刚度、稳定性）及使用寿命要求的最小厚度是( a )。 a) 设计厚度 b) 最小厚度 c) 计算厚度 d) 名义厚度 判断 1 最高工作压力小于0.1Mpa，但设计压力高于0.1Mpa 的压力容器也应接受
8、容规的 监察。（） 2 螺旋板式换热器、容积小于0.025m 3 的高压容器也应接受容规的监察。（） 3 带外加热盘管 （半圆管DN100 、 PN0.8Mpa、 V0.03m 3） 的真空容器 （ DN 2500、 L2900） 不接受容规的监察。（） （因为半圆管的容积大于0.025m 3） 4 钢制压力容器 GB150-1998 适用于工作压力 设计压力 不大于 35MPa的容器。 ( ) 5 GB150-1998 钢制压力容器不适用于 适用于 真空容器。( ) 6 GB150 对真空度低于0.02MPa 的容器不适用。( ) 7 GB150-1998 标准的管辖范围包括：非受压元件与容
9、器的连接焊缝，不包括焊缝以 外的元件，如支座、支耳、裙座和加强圈等。( ) 8 使用温度低于- 20的碳素钢和低合金钢制造压力容器均属于低温压力容器，应按低温 容器有关标准和规定进行设计、制造、检验和验收。( ) 低温低应力工况可不按低 温容器 9 真空容器是外压容器，因此应 不 受压力容器安全技术监察规程管辖， 其设计、 制造、检验和验收按GB150 ( ) 10 一介质为空气，设计压力为2.0MPa , 容积为 50 m 3 的储存容器应划为三类 二类 压力 容器。( ) （与介质有关） 11 多腔压力容器应按类别高的压力腔划定该容器的类别并按该类别进行使用管理。( ) 12 多腔压力容器
10、应按类别高的压力腔 各自的类别 进行设计和制造 ( ) 13 常温下无保冷设施的盛装混合液化石油气的压力容器，应以50作为设计温度。 ( ) 14 因特殊原因不能开设检查孔的压力容器应对每条纵、环焊接接头做100% 射线或超声无 损检测，并应在设计图样上注明计算厚度。( ) 15 压力容器产品施焊前，对要求全焊透的T 型焊接接头，应进行焊接工艺评定。( ) 16 “压力容器安全技术监察规程”中压力容器的对接接头的无损检测的比例有三种， 20% 、 50%20% 、50% 、 100% 。 ( ) 17 压力容器安全附件包括安全阀、爆破片装置、紧急切断装载、压力表、液面计、测温 仪表、快开门式压
11、力容器的安全联锁装置，都应符合容规的规定，同时还应该符合 各自相应标准的规定。( ) 18 安全阀的开启压力不得超过压力容器的设计压力；爆破片标定爆破压力也不得超过压 力容器的设计压力。( ) HG20580 Page22 19 GB150 在总体上采用的是常规设计法，但在某些局部处也体现了应力分类设计的方 法。( ) 第二部分材料 填空 1 在制造过程中，如原有材料确认标记被裁掉或材料分成几块，应于材料切前 完成标志的移植。 2 0Cr18Ni9钢板的使用温度上限为： 700 。 3 16MnR 钢板的金相组织为珠光体和 铁素体。 4 20R 钢板的金相组织为珠光体和 铁素体。 5 用于壳体
12、厚度大于30mm 的 16MnR钢板，应在正火状态下使用。 6 用于壳体厚度大于 30mm 的 16MnR钢板， 应逐张进行超声波检测，质量等级应不低于 级。 7 压力容器锻件的质量级分为 、 、 、 四个级别。 8 00Cr17Ni14Mo2钢板应在固熔状态下使用。 9 奥氏体不锈钢的使用温度高于525时，钢中碳含量不应小于0.04 。 10 正常应力水平下，20R钢板的使用温度下限为20 。 11 按 GB150第一号修改单要求，碳素结构钢钢板Q235AF 及 Q235A 不得用于压力容器 受压元件。 12 15CrMoR 钢板的化学成分中，钼含量的名义成分为 0.5 。 13 焊制压力容
13、器用碳素钢和低合金结构钢的碳含量一般应当不超过 0.25 。 14 00Cr17Ni14Mo2钢板应在固熔状态下使用。 15 选择压力容器用钢的焊接材料时，碳素钢、碳锰低合金钢的焊缝金属应保证力学性 能 ，且不超过母材标准规定的抗拉强度上限值加30Mpa。 15 容器用钢在与温度 200 以上的氢介质接触时，应考虑氢腐蚀问题。 16 铝容器最高设计压力为 8 Mpa ；钛容器的最高设计压力为 35 Mpa 。 17 钛容器主要用于耐蚀容器，应用最多的腐蚀性介质为含氯介质。 18 在正常的应力水平下，20R钢板的使用温度下线为20 。 19 16MnR 在热轧状态下的金相组织为铁素体珠光体。 2
14、0 容器用金属材料中，钛、铝材及其容器不应在空气中接触明火，以免易产生金属 燃烧。 21 碳素钢和碳锰钢在高于425温度下长期使用时，应考虑钢中碳化物相的石墨化倾向 倾 向；奥氏体钢的使用温度高于525时钢中的含碳量应不小于 0.04% 。 ( 不能用超低碳 不 锈钢 ) GB150 4.1.6 条 88.Q235-B 钢板适用于设计压力P1.6MPa ；使用温度 0- 350 ； 用于壳体时，钢板厚度不大于 20 mm ；不得用于毒性程度为极度或高度危害介质的压 力 容器。 22 钢材的使用温度低于或等于-20C 时应按规定作夏比(V 型缺口 ) 低温冲击试验，奥氏 体 不锈钢使用温度-19
15、60C 时可免做冲击试验 23 目前提高奥氏体不锈钢抗晶间腐蚀能力的措施大致有固溶化处理、 降低钢中的含 碳 量 、 添加稳定碳化物的元素三种方法。 24 我国现行材料标准中，对应于有色金属屈服规定的相应强度指标铝材为非比例伸 应力 ，符号是D0.2。 25 钢、铝、钛、铜、锆相对密度由低到高排序为：铝、钛、锆、钢、铜。 选择 1 16MnR 钢板的使用温度下限为（c） a) 0 b) 10 c) 20 2 设计温度为30的压力容器，其材料可选用（c）钢板。 a) 20R b) 16MnR c) 16MnDR 3 容规规定，下列材料应在退火状态下使用（b、c、d ） a) 铝及铝合金 b) 钛
16、及太合金 c) 铜及铜合金 d) 镍及镍合金 4 下列哪些材料应在正火加回火状态下使用（c、d） a) 16MnR b) 15MnNbR c) 18MnMoNbR d) 13MnNiMoNiR 5 下列哪些材料为奥氏体钢（c、d） a) 0Cr13 b) 0Cr13A1 c) 0Cr18Ni9 d) 00Cr17Ni14Mo2 6 下列哪些锻件应选用即锻件（c） a) 换热器管板锻件 b) 设计压力1.6 P10MPa锻件 c) 设计压力P10MPa锻件 7 奥氏体不锈钢容器的热处理一般是指（a、 c ） a) 1100 的故溶化处理 b) 625消应力处理 c) 1100 875 稳定化处理
17、 d) 850正火处理 8 设计温度为600的压力容器，其壳体钢板可选用的材料有（a 、b） a) 0Cr18Ni9 b) 0Cr17Ni12Mo2 c) 00Cr17Ni14Mo2 9 按钢板标准，16mm 厚的 Q235B钢板在 20时的一组冲击功(J) 数值为（ c）是合格的。 a) 17. 30. 32 b) 17. 40. 50 c) 28. 30. 31 10 对有晶间腐蚀要求的奥氏体不锈钢筒体，经热加工后应进行( d )热处理。 a) 退火 b) 正火加回火 c) 稳定化 d) 固溶化 e)固溶化加稳定化 判断 1 GB150 规定，在任何情况下元件金属的表面温度不得超过钢材的允
18、许使用温度。（） 2 35CrMoA 螺栓用钢可在正火加回火状态下使用。（） 【调质】 3 16MnR 钢板可在正火状态下使用。（） 【小于等于30mm 可在热轧状态下使用】 4 设计单位应在图样上注明锻件的材料的牌号和级别。（） 5 18MnMoNbR钢板应在正火加回火状态下使用。（） 6 20R 钢板的金相组织为珠光体加铁素体。（） 7 用于压力容器壳体厚度30mm16MnR 钢板，可在热轧状态下使用。（） 8 对于钢材的标准抗拉强度下限b540Mpa的钢材， 的含 P量应不大于0.020 ，含 S 量不应大于0.015 。 （） 9 GB150 规定当选用JB47004707 标准时，可
19、免除螺栓法兰的设计计算。（） 10 GB150 规定法兰设计的应力校核时所有尺寸均包括腐蚀附加量。（） 11 椭圆形封头或碟形封头过渡区部分开孔时，其孔的中心线宜垂直封头表面。（） 12 设计温度为50的压力容器，其壳体用钢板可选用09MnNiDR 。 （） 13 用于压力容器壳体的厚度为30mm的 16MnR钢板，可在热轧状态下使用。（） 14 钛材切削加工时如冷却润滑不好，切削易燃烧。（） 15 奥氏体钢的使用温度高于525时，钢中含碳量应 0.04%。( ) 16 碳素钢和碳锰钢在温度高于425下长期使用，应考虑钢中碳化物相的石墨化倾向。 ( ) 17 多层包扎压力容器的内筒钢板，其质量
20、等级应不低于JB/T4730.3-2005规定的 II 级。 ( ) 18 当碳素钢和低合金钢锻件公称厚度大于等于300mm 时，锻件级别不应低于JB4726 规 定的级。( ) 19 目前防止不锈钢产生晶间腐蚀的主要措施有：采用固溶处理；降低钢中的含碳量或添 加稳定碳化物元素。( ) 20 在钢材的拉伸试验中，无论用 5 或 10 的试样，其试验结果是一样的。( ) 第三部分设计 填空 1 水压试验时其排气孔应设在容器顶 部。 2 厚壁筒体三个应力中，环向应力、 径向应力是非均匀分布的。 3 内压作用下标准椭圆封头经向应力的最大值在顶点上。 4 GB150 规定仅适用于锥壳半锥角 60的轴对
21、称无折边锥壳或折边锥壳。 5 等面积补强计算对象是薄膜应力。 6 等面积补强壳体有效补强范围的意义是受均匀拉伸开小圆孔平板，孔边局部应力的 衰减范围。 7 内压锥壳的壁厚计算是将锥壳作为当量圆筒处理，其中圆筒内径Di以 DcCOS 代替， Dc为锥壳大 端直径。 8 外压计算中，只有当加强圈有足够大的惯性矩时，才能改变圆筒的外压计算长度。 9 压力容器法兰分为窄 面法兰和宽 面法兰两大类。 10 法兰连接设计分为三部分垫片设计、 螺栓设计、和法兰本体设计。 11 GB150 规定凸形封头或球壳的开孔最大直径d0.5Di。 12 垫片起有效密封作用的宽度位于垫片的外径侧。 13 垫片基本密封宽度
22、b0是指法兰预紧后，法兰产生变形的情况下，垫片仍被压紧的宽 度。 14 按 GB151 1999 规定换热器管板锻件的级别为 级。 15 椭圆封头在内压作用下的变形特征是趋圆。 16 GB150 规定锥壳与筒体的连接应采用全焊透结构。 17 GB150 规定壳体上开孔应为圆形、椭圆形和长圆形。 18 GB150 规定若条件许可推荐以厚壁管代替补强圈补强。 19 壳体受内压的开孔补强采用等面积补强。 20 设置加强圈是为了减小筒体的计算长度，以提高筒体承受外压的能力。 21 法兰密封面主要有平形、凹凸、 榫槽三种，其中后两种密封性能优 于平面。 22 采用补强圈补强时，补强材料一般需与壳体材料相
23、同。 23 壳体圆形开孔时，开孔直径是指接管内径加 2 倍厚度附加量。 24 已知某点的应力状态ly，该点的应力强度为 480 Mpa 。 lj = 25 在 A、B两类焊接接头中，受力最 大的是 A 类接头。 26 内压锥壳上存在两个方向的薄膜 应力，其中 环向 薄膜应力是 经向 薄膜应力的2 倍。 27 内压筒体壁厚计算公式适用于单层、多层、 热套筒体的计算。 28 锥壳小端加强段长度是按圆柱壳在边缘力作用下的环向薄膜应力的衰减长度来考 虑的。 29 圆平板在周边均布弯矩作用下，板中的弯曲应力是均匀分布的， 且周向应力与径向 应力 相等 。 30 圆筒上的切向接管，接管与筒体的内壁相贯线是
24、非圆形的，长轴直径为a、短轴直径 为 b。其开孔补强计算中，开孔补强直径d 取 b 加两倍的壁厚附加量。 31 当法兰的径向应力R超过许用值时， 宜增大法兰的厚度进行调节， 而增加锥颈厚 度，相反会使R增大。 32 垫片基本密封宽度b0是指法兰在预紧后，法兰产生变形的情况下，垫片仍被压紧的 宽度。 35 较软的垫片一般m较小 y 较小。 36 法兰计算中的最大径向应力R发生部位在法兰环与锥颈连接面的内 径处。 37 椭圆封头在外压下的稳定是针对封头的球面部分考虑的， 按 当量球壳计算， 对标 准椭圆封头其当量球壳外半径，等于0.9 倍的封头外直径。 38 法兰计算中的轴向应力H发生部位在锥颈两
25、端，当系数f 1 时，表示在小 端；当 f 1 时，表示在大 端 。 39 焊接接头系数应根据受压元件的焊接接头形式和 无损检测的长度比例确定。 40 GB150 中 10.4.2.7款要求立式容器地脚螺栓通孔应跨中布置，这主要是考虑风 载 荷的影响。 41 整体补强的型式有增加壳体的厚度、 厚壁管、 整体锻件。 42 壳体圆形开孔时，开孔直径是指接管内径加 2 倍厚度附加量。 43 当螺栓中心圆直径Db受法兰径向结构要求控制时，为紧缩Db宜选直径较小 的螺栓。 44 垫片系数是针对法兰在操作状态下，为确保密封面具有足够大的流体阻力，而需要作 用在垫片单位密封面积的压紧力与流体压力的比值。垫片
26、越硬，m值越大 。 45 最大允许工作压力是根据容器壳体的有效厚度计算所得，其取各受压元件的最小 值 。 46 外压及真空容器的圆度要求严于内压容器主要为了防止失稳 。 47 设计锥形封头时，封头大端当锥壳半锥角30时，采用折边锥形封头，否则采 用分析设计方法进行设计。 48 气密性试验压力为压力容器的设计压力。容规第101 条 49 压力容器的筒体，封头，人孔盖， 人孔法兰，膨胀节，开孔补强圈，设备法兰， 球罐 的球壳板，换热器管板和换热管，M36 以上的设备主螺栓，公称直径250mm 的接管 和法 兰等均作为 主要受压元件 。容规第25 条 50 只设置一个安全阀的压力容器，根据压力高低依
27、次排列: 设计压力、工作压力、最高 工作 压力、开启压力、试验压力：HG20580 2(2) 条 (1) 试验压力 (2) 设计压力 (3) 开启压力 (4) 最高工作压力(5) 工作压力 51 两个不同垫片，他们的形状和尺寸均相同且都能满足密封要求，则选用m(垫片系数 ) 值较 小的垫片较好。( 资料 ) 52 对于压力容器锥壳：小端，锥体半顶角45 时，可采用无折边结构 当锥体半顶角 45 时，应采用 带过渡段的折边结构。GB150 7.2 条 53 GB150 标准管辖的容器，其范围是指壳体及 与其连为整体的受压零部件。 GB150 3.3 条 54 低温低应力工况系指壳体或其受压元件的
28、设计温度虽然低于或等于- 20 ，但其环向 应力 小于或等于钢材标准常温屈服点的1/6， 且不大于50MPa 时的工况。 GB150 附录 C1.5 55 不锈钢容器在水压试验合格后，应将水渍清除干净，当不能达到这一要求时，应控 制 水的氯离子含量不超过 25mg/L 。容规第98 条之 2 款 56 有防腐要求的不锈钢容器，在压力试验及气密性试验合格后，表面需做酸洗、钝化处 理 。容规第108 条 57 低温压力容器的铭牌不能直接铆固在壳体上。 GB150 附录 C4.8 58 设计单位应对设计文件的正确性和完整性负责。 GB150 3.2.2.1 条 59 壳体上的开孔应为圆形、 椭圆形或
29、 长圆形。 当在壳体上开椭圆形或长圆形孔时， 孔的长径与短径之比应不大于 2.0 。GB150 8 条 60 压力容器锥体设计时，其大端折边锥壳的过渡段转角半径r 应不小于封头大端内直 径 D i 的 1 0 % 、且不小于该过渡段厚度的3 倍。 GB150 7.12 条 61 压力容器锥体设计时，其小端折边锥壳的过渡段转角半径rs 应不小于封头小端内直 径 D i s 的 5 % , 且不小于该过渡段厚度3 倍。 GB150 7.12 条 62 低温压力容器的结构设计要求均应有足够的柔性，结构应尽量简单，减少约束； 避 免产生过大的温度梯度；应尽量避免结构形状的突然变化，以减少局部高应力；接
30、 管 端部应打磨成圆角。GB150 附录 C3.2 63 低温压力容器的支座需设置垫板，不得直接焊在壳体上。 GB150 附录 C3.2 64 压力容器制造中热处理分为：整体热处理和局部热处理两类 66 按 GB150 标准规定 , 压力容器上人孔筒节的纵向焊缝应是 A 类焊缝 , 而人孔法兰与 人孔筒节的焊缝应是 B 类（对焊）或 C 类（角焊）焊缝。GB150 10.1.6 条 66 外压及真空容器的主要破坏形式是稳定性失效； 低温压力容器的主要破坏形式是脆 性破坏。 选择 1 下列哪些封头过渡区的转角半径不得小于图样的规定值（b、d） a) 椭圆封头 b) 碟形封头 c) 球冠形封头 d
31、) 小端折边锥形封头 2 一台容器进行压力试验，其试验压力为5.0Mpa，应选用下列哪一压力表（b） a) 量程 6Mpa的压力表 b) 量程 10Mpa的压力表 c) 量程 25Mpa的压力表 3 GB150 椭圆封头厚度计算公式中焊接接头系数中指（b） a) 椭圆封头与筒体连接环缝 b) 拼缝 4 GB150 锥壳计算公式中焊接接头系数中指（b） a) 锥壳环缝接头系数 b) 锥壳纵缝的接头系数 5 GB150 球壳计算公式中焊接接头系数中指（a、b） a)球壳的拼缝接头系数 b)球壳与圆筒连接的环缝系数 6 承受内压壳体的开孔补强准则为（a） a) 等面积补强 b) 半面积补强 7 等面
32、积补强其补强对象是（b） a) 弯曲应力 b) 薄膜应力 c) 薄膜应力加弯曲应力 8 GB150 规定椭圆形或碟形封头（a）在过渡区开孔 a)可以 b) 不可以 9 GB150 规定当采用补强圈结构时钢材的抗拉强度下限b（ c） a) 490Mpa b) 325Mpa c) 540Mpa 10 外压筒体和球壳的计算，尽管各国规范公式不尽相同，但大都以（b）公式为基础推 导的。 a) 拉美 b) 米西斯 c) 中径 11 一台外压容器直径1200mm ， 筒体长 2000mm ， 两端为标准椭圆形封头，折边高度40mm ， 其外压计算长度为（b） a) 2680mm b) 2280mm c)
33、2080mm 12 在 GB150外压圆筒校核中，是以DO/ e（c）为界限分薄壁圆筒和厚壁圆筒的。 a) 10 b)15 c) 20 d) 30 13 法兰预紧装配后，垫片内径处压紧力（b） ，垫片外径处压紧力（a） a) 增大 b) 减小 c) 不变 14 外压加强圈（c） a) 应设置在容器外表面 b) 应设置在容器内表面 c) 应设置在容器内外均可 15 设计螺栓连接时，螺母硬度应（b）螺栓（柱）硬度 a) 稍高于 b) 稍低于 c) 等于 16 加强圈与筒体采用间断焊时，其间断的长度对外加强圈为（b） ，对内加强圈为（d） ， n为壳体的名义厚度。 a) 6 n b) 8n c) 1
34、0 n d) 12 n 17 下列哪些情况，必需选用爆破片装置作为压力容器超压泄放装置（b、 c） a) 容器内介质为极度或高度危害介质 b) 容器内压力增长迅速 c) 容器对密封要求很高 d) 设计压力高于10Mpa的压力容器 18 提高外压薄壁圆筒的抗失稳能力，可以（a、b） a) 增加厚度 b) 设置加强圈 c) 选用高抗拉强度材料 19 圆筒壳外压失稳时，不同的屈曲波数对应（b）临界压力。 a) 同一个 b) 不同的 20 在外压校核计算中，壳体厚度应取（c） a) 设计厚度 b) 计算厚度c) 有效厚度d) 名义厚度 21 薄壁壳体在外压作用下发生失稳时，壳体内压缩应力小于材料的（a
35、） a) 比例极限 b) 屈服极限 c) 强度极限 22 半顶角大于60的锥壳计算按（c）计算。 a) 承受内压锥壳 b) 等于 60锥壳c) 圆平板 23 真空度为0.06Mpa 的容器应按（b、 c）设计。 a) JB4735 b) GB150真空容器c) GB150 的外压容器 24 压力容器中一下哪些元件不是受压元件（c） a) 壳体过渡段 b) 手孔螺栓c) 塔盘支持圈d) 补强圈 25 对使用温度在（a）以下的容器，其设计温度不得高于元件金属可能达到的最低温度。 a) 0 b) 10c) 19 26 椭圆球壳在过渡区开孔时，所需补强金属面积A的计算中， 壳体计算厚度是指封头的 （a
36、）厚度。 a) 计算 b) 球面部分计算 27 碟形封头在中心开孔时，所需补强金属面积A的计算中，壳体计算厚度是指封头（a） 的计算厚度。 a) 球面 b) 过渡区 28 分布力是一种表面力，下面哪种属于表面力（a、 b ） a) 雪载荷 b) 风载荷c) 容器重量 29 作用在物体内一点附近的两个互相垂直平面上的剪应力在数值上是（a） a) 相等 b) 不同c) 无关 30 热卷筒节成形后的厚度不得小于下列哪种厚度（c） a) 名义厚度 b) 有效厚度c) 名义厚度减钢板厚度负偏差 31 下列哪些储罐易产生应力腐蚀（a） a) 工业纯氨储罐 b) 化学纯氨储罐c) 含水纯氨储罐 32 根据
37、GB150 98 的规定，整体带颈法兰的制造方法应是（c） a) 采用热轧或锻造方法制造，不得采用钢板加工； b) 必须采用钢板加工； c) 可以采用热轧和锻造；也可以采用钢板卷制加工，但需按 GB150 98 第 9 条提出 的要求加以限制。 33 根据 GB150 98 的规定多层包扎容器层板纵向接头属于（c） a) A类焊接接头b) B 类焊接接头c) C 类焊接接头d) D 类焊接接头 34 根据 GB150 98 的规定下列哪种材料制成的压力容器，不管钢材厚度s为多少，都 应进行焊后热处理。 （ d） a) 16MnRb) 16Mnc) 15MnVRd) 07MnCrMoVR 35
38、根据 GB150 98 的规定， 图样注明盛装毒性程度为极度或高度危害介质的容器，都应 进行焊后热处理吗？（a） a) 可以b) 不可以 36 根据 GB150 98 的规定，对于堆焊焊缝表面，采用的无损检测方法是（c） 。 a) 射线检测b) 超声检测c) 磁粉或渗透检测 37 根据 GB150 98 的规定，碳素钢、16MnR正火 15MnVR 钢进行液压试验时，液体温度不 得低于（ a） a) 5b) 10 c) 15 d) 38 设计盛装石油液化气的储存容器，应参照标准（b）的规定，选取设计等级高于设计 压力的管法兰、垫片和紧固件。使用法兰连接的第一个法兰密封面，应采取高颈对焊法 兰，
39、金属缠绕垫片（带外环）和高强度螺栓组合。 a)GB91129128b) HG2059220635c)HGJ4476d) JB/T7490 39为全球1000多家知名企业提供服务。公司针对有关环保技术法规，率先对产品进行升级，并建立相应质量保障体系和实验室，极大地促进了产品销售，还在汽车用工程塑料、高性能塑料合金、生物降解、无卤阻燃等技术上取得了关键技术突破，为在中高端应用领域进一步拓展打下了坚实基础。公司致力于解决人类日益严峻的环境问题，积极应对来自全球生存环境变化带来的挑战，通过均衡经济、环境社会的关系，实现可持续发展。为解决日趋重要的可持续发展问题，公司把社会价值、环境生态作为公司发展战略
40、的重要组成部分，通过开发完全生物降解材料、木塑材料、无卤环保材料等产品，实施清洁生产，推动产品的循环再利用，促进企业与社会、环境的和谐统一。目前我国人均塑料消费量与世界发达国家相比还有较大差距，预计未来五到十年我国改性塑料总体需求量仍将保持10%以上快速增长，具有广阔发展前景。公司作为国内最大改性塑料生产厂家，虽然说在过去的十三年中保持了高速增长，但市场占有率仍低于10%，成长空间较广阔；改性塑料行业是国家十一五规划重点鼓励发展新材料行业。1.3编制依据1. 中华人民共和国国民经济和社会发展“十三五”规划纲要；2. 南宁市国民经济和社会发展第十三个五年规划纲要；3. 国家中长期科学和技术发展规
41、划纲要（2006-2020年）；4. 功能性食品工业发展规划（2016-2020年）；5. 中国制造2025；6. 建设项目经济评价方法与参数及使用手册（第三版）；7. 工业可行性研究编制手册；8. 现代财务会计；9. 工业投资项目评价与决策；10. 项目公司提供的发展规划、有关资料及相关数据；11. 国家公布的相关设备及施工标准。1.4 编制原则 （1）充分利用企业现有基础设施条件，将该企业现有条件（设备、场地等）均纳入到设计方案，合理调整，以减少重复投资。（2）坚持技术、设备的先进性、适用性、合理性、经济性的原则，确保工程质量，以达到企业的高效益。（3）认真贯彻执行国家基本建设的各项方针、
42、政策和有关规定，执行国家及各部委颁发的现行标准和规范。（4）设计中尽一切努力节能降耗，节约用水，提高能源的重复利用率。（5）注重环境保护，设计中注重建设垃圾处理方案，在建设过程中采用行之有效的环境综合治理措施。（6）注重劳动安全和卫生，设计文件应符合国家有关劳动安全、劳动卫生及消防等标准和规范要求。1.5研究范围本研究报告对企业现状和项目建设的可行性、必要性及承办条件进行了调查、分析和论证；对产品的行业市场需求情况进行了重点分析和预测，确定了本项目的经营纲领；对加强环境保护、节约能源等方面提出了建设措施、意见和建议；对工程投资，经营成本和经济效益等进行计算分析并作出总的评价；对项目建设及运营中
43、出现风险因素作出分析，重点阐述规避对策。1.6主要经济技术指标本项目主要经济技术指标如下：项目主要经济技术指标表序号项目名称单位数据和指标一主要指标1达产年设计生产产能吨/年30000.002总用地面积亩30.003总建筑面积14400.004道路硬化工程5500.005绿化面积2500.006总投资资金，其中：万元7000.006.1建筑工程万元2265.506.2设备及安装费用万元3034.806.3土地费用万元450.006.4其他费用万元143.456.5预备费用万元106.256.6铺底流动资金万元1000.00二主要数据1达产年年产值万元40050.002年均销售收入万元33132
44、.273年平均利润总额万元2089.684年均净利润万元1567.265年销售税金及附加万元89.436年均增值税万元745.287年均所得税万元522.428项目定员人1609建设期年1三主要评价指标1项目投资利润率%29.85%2项目投资利税率%41.78%3税后财务内部收益率%18.82%4税前财务内部收益率%25.24%5税后财务净现值(ic=8%)万元5,096.666税前财务净现值(ic=8%)万元8,516.717投资回收期(税后)含建设期年5.168投资回收期(税前)含建设期年4.279盈亏平衡点%39.11%1.7综合评价本项目重点研究“功能性食品生产线建设项目”的设计与建设
45、，项目建成后，可满足当前功能性食品消费市场的极大需求，推动我国相关产业的快速发展，对地方经济建设有积极的积极促进作用。项目产品市场前景广阔。且该项目投产后，可以带动本地相关配套企业的发展，提供更多的就业机会。本项目建设符合国家产业政策，选址符合南宁市规划的相关要求。该项目选用先进技术和设备，能达到清洁生产水平，项目营运过程中充分体现了循环经济的理念。污染治理措施能够满足环保管理的要求，废气、废水、噪声、固体废物均能实现达标排放和安全处置。项目的实施符合我国产业发展政策，是推动我国功能性食品产业技术升级的重要举措，符合我国国民经济可持续发展的战略目标。项目将带动当地就业，增加当地利税，带动当地经
46、济发展。项目建设还将形成产业集群，拉大产业链条，对项目建设地乃至我国的经济发展起到很大的促进作用。因此，本项目的建设不仅会给项目企业带来更好的经济效益，还具有很强的社会效益。综上所述，该项目市场前景看好，经济效益、社会效益显著，因此，项目可行且必要。第二章 项目市场分析2.1建设地经济发展概况2017年， 全年地区生产总值4118.83亿元，按可比价格计算，比上年增长8%。其中，第一产业增加值404.18亿元，增长4.1%；第二产业增加值1599.50亿元，增长8.6%，其中，工业增加值1189.89亿元，增长9.5%；第三产业增加值2115.15亿元，增长8.4%。三次产业的比重为9.8：3
47、8.8：51.4。与2016年比较，第一产业比重下降1个百分点，第二产业比重上升0.2个百分点，第三产业比重上升0.8个百分点。全年居民消费价格比上年上涨2.3%，分类别看，八大类消费价格指数呈“七升一平”。全年完成固定资产投资4307.95亿元，比上年增长12.6%。其中，项目投资3349.86亿元，增长12.8%；房地产开发投资958.09亿元，增长12.2%。分投资主体看，国有经济投资1374.33亿元，增长12.4%，占固定资产投资比重的31.9%；集体经济投资52.52亿元，下降28.1%，比重为1.2%；私营个体投资2019.71亿元，增长5.5%，比重为46.9%；港澳台商投资8
48、5.73亿元，下降12.7%，比重为2.0%；外商投资37.70亿元，下降7.1%，比重为0.9%；其他经济投资726.25亿元，增长53.5%，比重为16.9%。2.2我国功能性食品行业发展状况分析作为国民经济传统支柱产业、重要的民生产业和国际竞争优势明显产业的功能性食品工业，在繁荣市场、吸纳就业、增加农民收入、加快城镇化进程以及促进社会和谐发展等方面发挥了重要作用。尽管外部环境不断变化，中国功能性食品工业当前在国民经济中仍保持着稳定地位，并发挥着日渐重要的作用。但随着全球功能性食品产业格局的进一步调整，我国功能性食品工业发展正面临发达国家“再工业化”和发展中国家加快推进工业化进程的“双重挤
49、压”。中国功能性食品工业正处于由大而强的关键转型期。当然随着“中国制造2025”的落地实施，作为中国传统支柱产业的中国功能性食品行业在传统功能性食品技术与新技术之间的差距不断拉大的情况下也在进行着一场变革。随着功能性食品工业“十三五”发展规划的发布，中国功能性食品行业正式迈进智能化、数字化的转型当中。功能性食品行业发展空间从产业发展层面看，功能性食品工业与信息技术、互联网深度融合对传统生产经营方式提出挑战的同时，也为产业的创新发展提供了广阔空间。“中国制造2025”“互联网+”推动信息技术在功能性食品行业设计、生产、营销、物流等环节的深入应用，将推动生产模式向柔性化、智能化、精细化转变，由传统
50、生产制造向服务型制造转变。大数据、云平台、云制造、电子商务和跨境电商发展将催生新业态、新模式。随着社会的进步和发展，在大环境、消费者需求、成本等多重因素变化影响下，中国功能性食品行业也在逐渐发生新变化，主要分为“创新速度加快”、“消费需求多元”、“智能深度融入”三点：面对我国功能性食品工业发展环境和形势的深刻变化，相关企业须积极把握需求增长与消费升级的趋势，利用好新一轮科技和产业变革的战略机遇，推动我国功能性食品工业加快向中高端迈进。2.3我国功能性食品行业发展趋势分析技术进步和工艺创新成为促进产业升级和提升产品档次的主要动力。功能性食品行业将着力增强自主创新能力，转变经济增长方式，提高经济运行的质量和效益，加快功能性食品先进生产力建设。主要包括“三大创新”：科技创新、经营管理创新、产业链整合创新。以及新材料、新工艺的应用，将会有力地推进我国功能性食品行业的结构调整，大大提高我国
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