1、项目背景项目背景 梅山铁水含磷量高、脱硫站铁水脱硫能梅山铁水含磷量高、脱硫站铁水脱硫能力有限，力有限，LFLF炉仅一座，由于布局问题，温度炉仅一座，由于布局问题，温度补偿手段不能充分发挥，为了弥补这些缺陷，补偿手段不能充分发挥，为了弥补这些缺陷，转炉一直采用补吹的方式，从而影响钢水一转炉一直采用补吹的方式，从而影响钢水一次炼成率。次炼成率。 转炉钢水一次炼成率低，采用补吹方式转炉钢水一次炼成率低，采用补吹方式时，加快了炉衬侵蚀、增加了辅料及脱氧合时，加快了炉衬侵蚀、增加了辅料及脱氧合金消耗；影响钢水质量，导致连铸机拉速不金消耗；影响钢水质量，导致连铸机拉速不稳定。稳定。项目总纲项目总纲界定阶段
2、界定阶段（D D）确立项目确立项目1. 确定项目指标2.确定相关方，组建团队3.确定项目进度4.画矩阵流程图，找出关键流程5.项目效益的初步分析确定重点关注确定重点关注的流程环节的流程环节1.确定数据收集计划2. 进行测量系统分析3.确定测量的结果4.找出重点关注的流程环节确定关键的原确定关键的原因因1.通过头脑风暴法提出钢水一次炼成率的原因2.采用因果矩阵进行分析并进行分层的关键原因制定改进措施制定改进措施加以实施并验加以实施并验证改进效果证改进效果1.提出改进措施2.进行工艺参数优化，提出控制Y1-Y2的几个参数值3.制定措施计划表4.进行效果验证固化改进效果固化改进效果1.建立控制小组并
3、分配职责 2.建立缺陷控制计划表 3.控制图的分析和运用4.趋势图的分析和运用5.计算项目的实际收益测量阶段测量阶段（M M）控制阶段控制阶段（C C）改进阶段改进阶段（I I）分析阶段分析阶段（A A）2. 形成形成团队团队1.确定指标确定指标5.项目收益的初步分析3.确定项确定项目进度目进度4.流程确流程确定，找出定，找出关键流程关键流程界定阶段界定阶段确定指标确定指标指标为：指标为： 转炉钢水一次炼成率转炉钢水一次炼成率定定 义：义： 转炉一次下枪吹炼到终点转炉一次下枪吹炼到终点, ,不再下枪吹炼而出钢的炉次叫一次炼成。不再下枪吹炼而出钢的炉次叫一次炼成。项目预算收益项目预算收益W转炉多
4、炼成转炉多炼成一炉钢水所减少一炉钢水所减少的成本（元的成本（元/炉）炉） *经经测算测算转炉多炼成转炉多炼成一炉钢水所减一炉钢水所减少的成本为少的成本为7403.13元元/炉炉 年收益年收益=（Y目目Y0）NW =274.65万元万元Y0当前转炉一次炼成率当前转炉一次炼成率（%）*当前转炉一次炼成率为当前转炉一次炼成率为93.82 % Y目标目标改进的转炉目标一次改进的转炉目标一次炼成率（炼成率（%） *改进的转炉目标一次炼成为改进的转炉目标一次炼成为95.8%N转炉年冶炼总炉数（炉转炉年冶炼总炉数（炉/年）年）*转炉年冶炼总炉数为转炉年冶炼总炉数为18737炉炉/年年2.测量系统测量系统分析
5、分析1.数据收集数据收集计划计划5.问题的关键在哪里?3.测量结测量结果果4. 关键关键流程流程测量阶段0.0360.0300.0240.0180.0120.0060.000MedianMean0.00820.00800.00780.00760.00740.00720.00701st Quartile 0.004300Median0.0072503rd Quartile 0.011000Maximum0.0407000.0079660.0082310.0070000.0074000.0050140.005201A-Squared66.67P-Value 0.005Mean0.008099StD
6、ev0.005106Variance0.000026Skewness0.99564Kurtosis1.44468N5712Minimum0.000100Anderson-Darling Normality Test95% Confidence Interval for Mean95% Confidence Interval for Median95% Confidence Interval for StDev9 95 5% % C Co on nf fi id de en nc ce e I In nt te er rv va al ls sS Su um mm ma ar ry y f fo
7、 or r 上上半半年年回回硫硫回硫达到回硫达到0.0081%，标，标准差准差0.00511 1、对输入铁水、废钢回硫的分析、对输入铁水、废钢回硫的分析 确定测量的结果确定测量的结果2 2、测量当前一次炼成率水平、测量当前一次炼成率水平 从上图可以看出，1-6月份的补吹率为6.18%，即钢水的一次炼成率为93.82%。Y的SIGMA水平为3.039。 S S a a m m p p l l e eP P r r o o p p o o r r t t i i o o n n43210.080.060.04_P=0.06184UCL=0.07947LCL=0.04421S S a a m m p
8、 p l l e e% % D D e e f f e e c c t t i i v v e e4.03.53.02.52.01.51.07.57.06.56.05.5Upper CI:1.5902%Defective:6.18Lower CI:5.59Upper CI:6.82Target:0.00PPM Def:61839Lower CI:55898Upper CI:68206Process Z:1.5395Lower CI:1.4893(using 95.0% confidence)Summary StatsS S a a m m p p l l e e S S i i z z e e
9、% % D D e e f f e e c c t t i i v v e e160015001400864864201.000.750.500.250.00Tar11B B i i n n o o m m i i a a l l P P r r o o c c e e s s s s C C a a p p a a b b i i l l i i t t y y A A n n a a l l y y s s i i s s o o f f C C 2 2P P C C h h a a r r t tTests performed with unequal sample sizesC C u
10、 u m m u u l l a a t t i i v v e e % % D D e e f f e e c c t t i i v v e eR R a a t t e e o o f f D D e e f f e e c c t t i i v v e e s sD D i i s s t t o o f f % % D D e e f f e e c c t t i i v v e eProcess Z 加加1.5为为SIGMASIGMA水平水平3 3、Y Y缺陷的分层缺陷的分层 YD1YD1：CC高于钢种要求高于钢种要求 YD2YD2：PP高于钢种要求高于钢种要求 YD3YD3：
11、SS高于钢种要求高于钢种要求 YD4YD4：温度温度T T低于要求低于要求 Count1401149877372Percent29.924.420.916.57.90.4Cum %29.954.375.291.799.6100.0C Co ou un nt tP Pe er rc ce en nt t缺陷Other不明SCPT5004003002001000100806040200P Pa ar re et to o C Ch ha ar rt t o of f 缺缺陷陷出钢记号出钢记号AP1360C1AP1360C1（钢种钢种Stw22Stw22）补吹炉数占的比例较大。补吹炉数占的比例较大。
12、 Count15 11 1086544432822637 37 33 29 22 20 16Percent32211111114956665433Cum %86 88 90 91 92 93 94 94 95 954910056 62 68 73 77 80 83C Co ou un nt tP Pe er rc ce en nt t钢种OtherB级S360Q195HP345SPHESPHT1SAE1006SPA-HHP295SPHT2SAE1008SPHCBM510LJ55BSPHDQ235BStW226005004003002001000100806040200P Pa ar re et
13、 to o C Ch ha ar rt t o of f 钢钢种种4 4、缺陷按钢种、炉号、班组分层、缺陷按钢种、炉号、班组分层2243, 42.5%1329, 57.5%P Pi ie e C Ch ha ar rt t o of f 炉炉数数 v vs s 炉炉号号2#4399, 48.9%1#4596, 51.1%P Pi ie e C Ch ha ar rt t o of f 炉炉数数 v vs s 转转炉炉号号分炉补吹情况分炉补吹情况 Chi-Square Test: 1Chi-Square Test: 1号转炉号转炉, 2, 2号转炉号转炉 Expected counts are
14、printed below observed countsChi-Square contributions are printed below expected counts 1号转炉 2号转炉 Total 1 5879 5711 11590 5916.94 5673.06 0.243 0.254 2 332 244 576 294.06 281.94 4.895 5.105Total 6211 5955 12166Chi-Sq = 10.497, DF = 1, P-Value = 0.001P-Value = 0.0010.05P-Value = 0.0010.05拒绝原假设拒绝原假设,
15、,表表明补吹与转炉相关。明补吹与转炉相关。 分班组进行列联表分析 Expected counts are printed below observed countsExpected counts are printed below observed countsChi-Square contributions are printed below expected counts 甲班1号炉 甲班2号炉 乙班1号炉 乙班2号炉 丙班1号炉 丙班2号 丁班1号炉 丁班2号炉 Total 1 1460 1459 1495 1407 1418 1426 1506 1419 11590 1456.61 1
16、434.70 1490.90 1405.17 1454.70 1422.31 1514.72 1410.88 0.008 0.412 0.011 0.002 0.926 0.010 0.050 0.047 2 69 47 70 68 109 67 84 62 576 72.39 71.30 74.10 69.83 72.30 70.69 75.28 70.12 0.159 8.283 0.226 0.048 18.634 0.192 1.010 0.940Total 1529 1506 1565 1475 1527 1493 1590 1481 12166Chi-Sq = 30.959, DF
17、 = 7, P-Value = 0.000P-Value = 0.000C Co ou un nt t班 组炉 号乙 班甲 班丁 班丙 班2121212112010080604020068704769628567110C C h h a a r r t t o o f f 班班 组组 , , 炉炉 号号P-Value = 0.0000.05,P-Value = 0.0000.05,有有95%95%的把握说明班组之的把握说明班组之间有差异间有差异. . 四、确定关键流程缺陷类别及比例缺陷类别及比例缺陷存在流程缺陷存在流程分流分流铁水铁水倒罐站倒罐站混铁炉混铁炉转炉转炉脱硫脱硫脱硫脱硫补吹补吹是否
18、是否炉外精炼炉外精炼试样化验试样化验原辅料原辅料废钢废钢硫高缺陷磷高缺陷碳高缺陷温度缺陷否否否否由由以上分析看出，主要缺以上分析看出，主要缺陷是陷是T T（温度不合），其温度不合），其次是次是P P、C C、S S。总计总计C C、P P、S S、T T总计占缺陷总数的总计占缺陷总数的91.7%91.7%。测量阶段结论测量阶段结论: :1)1)改进前的水平为改进前的水平为:93.82%, SIGMA:93.82%, SIGMA水平是水平是3.0393.0392)2)主要关注四类缺陷主要关注四类缺陷T T、P P、C C、S S 3)3)缺陷的主要钢种为缺陷的主要钢种为Stw22(Stw22(出
19、钢记号为出钢记号为AP1360C1)AP1360C1)4)4)班组的补吹差异性显著班组的补吹差异性显著5)5)转炉之间补吹有差异。转炉之间补吹有差异。 因果图提出原因因果图提出原因-因果矩阵筛选原因因果矩阵筛选原因-统计方法验证原因统计方法验证原因许多原因许多原因少数关键少数关键原因原因分析阶段根据造成补吹四种缺陷，分别画出因果图根据造成补吹四种缺陷，分别画出因果图 补补 吹吹碳碳 高高EnvironmentMeasurementsMethodsMachinesPersonnel未 考 虑 合 金 增 C交 接 班 第 1炉判 断 失 误枪 龄 未 期枪 龄 初 期氧 枪 故 障 TSC定 C
20、不 准枪 龄 长底 吹 效 果 不 好枪 位 控 制喷 溅铁 水 脱 S加 料 数 量加 料 时 机枪 位 高模 型 计 算 不 准临 时 改 钢氧 气 压 力 低铁 水 脱S碳碳 高高 补补 吹吹 因因 果果 图图一、提出原因一、提出原因 补补 吹吹磷磷 高高EnvironmentMethodsMaterialMachinesPersonnelTSC温 度 偏 高判 断 失 误交 接 班 第 1炉枪 龄 初 期 TSC定 C不 准枪 龄 长底 吹 效 果 不 好废 钢 回 P铁 水 Si低石 灰 质 量 差枪 位 控 制喷 溅加 料 数 量加 料 时 机钢 包 要 求 提 温喷 补 第 1炉
21、终 点 温 度 要 求喷溅后 返干喷 溅 后未 补 料磷磷 高高 补补 吹吹 因因 果果 图图补补 吹吹硫硫 高高E n v i r o n m e n tM e t h o d sM a t e r i a lM a c h i n e sP e r s o n n e l终 点 氧 高 终 点 温 度 低交 接 班 第 1 炉脱 硫 故 障枪 龄 初 期枪 龄 长底 吹 效 果 不 好废 钢 回 S石 灰 质 量 不 好铁 水 S i 低枪 位 控 制喷 溅铁 水 脱 S加 料 数 量加 料 时 机枪 位 高工 艺 要 求计 划 未 脱脱脱 S S 扒扒 渣渣 不不 净净未未 按按 目目
22、标标 值值 脱脱 S S未未 根根 据据 初初 始始 S S 脱脱未未 按按 标标 准准 脱脱 S SS S 前前 样样 不不 准准S S 后后 样样 不不 准准 工工 艺艺 路路 线线钢钢 种种 要要 求求硫硫 高高 补补 吹吹 因因 果果 图图吹吹低低 补补温温 度度E n v i r o n m e n tM e a s u r e m e n t sM e t h o d sM a t e r i a lM a c h i n e sP e r s o n n e l未 考 虑 合 金 降 温交 接 班 第 1 炉判 断 失 误停 炉 时 间 长枪 龄 未 期氧 枪 故 障枪 龄 长石
23、 灰 质 量 不 好铁 水 S i 低枪 位 控 制喷 溅加 料 数 量枪 位 高测 温 不 准模 型 计 算 不 准工 艺 要 求等 钢 包调 整 组 要 求钢 包 要 求 提喷 补 第 1 炉终 点 温 度 要氧 气 压 力 低铁铁 水水 脱脱 S S路路 线线工工 艺艺要要 求求钢钢 种种温温 度度 低低 补补 吹吹 因因 果果 图图二、筛选原因二、筛选原因 首先采用因果矩阵进行初步筛选，然后对因果矩首先采用因果矩阵进行初步筛选，然后对因果矩阵中按阵中按PPNPPN值排选值排选, ,删除部分不重要的原因：删除部分不重要的原因：三、原因验证三、原因验证 2)方法：相关性检验、回归分析、假设
24、检验、DOE1)PPN ：底吹效果不好PPN值为439、氧枪枪龄影响PPN值为408、拉碳枪位高PPN值为373。 1 1、碳高原因验证、碳高原因验证 碳碳氧氧积积速速率率, ,C C% %/ /m mi in n35302520150.250.200.150.100.050.00S Sc ca at tt te er rp pl lo ot t o of f 速速率率, ,C C% %/ /m mi in n v vs s 碳碳氧氧积积脱碳速度:底吹效果、枪龄及枪位的影响 Regression Analysis: Regression Analysis: 速率速率,C%/min versus
25、 ,C%/min versus 碳氧积碳氧积 The regression equation is速率,C%/min = 0.118 - 0.00148 碳氧积 634 cases used, 7 cases contain missing valuesPredictor Coef SE Coef T PConstant 0.118476 0.006193 19.13 0.000碳氧积 -0.0014803 0.0002711 -5.46 0.000S = 0.0323273 R-Sq = 4.5% R-Sq(adj) = 4.4%Analysis of VarianceSource DF S
26、S MS F PRegression 1 0.031164 0.031164 29.82 0.000Residual Error 632 0.660474 0.001045Total 633 0.691638此方程有效，碳氧积是影响脱碳速率的主要因子。A.A.底吹效果对脱碳速度影响底吹效果对脱碳速度影响枪枪龄龄 1 10 0P Pe er rc ce en nt t0.1750.1500.1250.1000.0750.0500.0250.00099.99995908070605040302010510.1Mean0.07941StDev0.02971N80AD0.139P-Value0.973
27、P Pr ro ob ba ab bi il li it ty y P Pl lo ot t o of f 枪枪龄龄 1 12 20 0P Pe er rc ce en nt t0.200.150.100.050.0099.99995908070605040302010510.1Mean0.07013StDev0.03247N60AD0.309P-Value0.548P Pr ro ob ba ab bi il li it ty y P Pl lo ot t o of f 1 12 20 0Normal 9 95 5% % B Bo on nf fe er rr ro on ni i C Co
28、 on nf fi id de en nc ce e I In nt te er rv va al ls s f fo or r S St tD De ev vs s120枪龄120枪龄100.1750.1500.1250.1000.0750.0500.0250.000Test Statistic0.84P-Value0.458Test Statistic0.27P-Value0.607F-TestLevenes TestT Te es st t f fo or r E Eq qu ua al l V Va ar ri ia an nc ce es s f fo or r 枪枪龄龄 1 12
29、20 0B.B.枪龄对脱碳影响枪龄对脱碳影响 Test for Equal Variances: Test for Equal Variances: 枪龄枪龄120 120 95% Bonferroni confidence intervals for standard deviations N Lower StDev Upper枪龄120 60 0.0268951 0.0324669 0.0407942F-Test (normal distribution)Test statistic = 0.84, p-value = 0.458Levenes Test (any continuous d
30、istribution)Test statistic = 0.27, p-value = 0.607首先进行正态性和方差齐次检验首先进行正态性和方差齐次检验由上面统计分析p-value = 0.6070.05说明两者方差无显著性差异。 D Da at ta a120枪龄100.180.160.140.120.100.080.060.040.020.00I In nd di iv vi id du ua al l V Va al lu ue e P Pl lo ot t o of f 枪枪龄龄 1 12 20 0枪龄对脱碳速率影响枪龄对脱碳速率影响Two-Sample T-Test and CI
31、: Two-Sample T-Test and CI: 枪龄枪龄120 120 Two-sample T for 枪龄120 N Mean StDev SE Mean枪龄120 60 0.0701 0.0325 0.0042Difference = mu (枪龄120)Estimate for difference: 0.00928495% lower bound for difference: 0.000540T-Test of difference = 0 (vs ): T-Value = 1.76 P-Value = 0.040 DF = 138Both use Pooled StDev
32、 = 0.0309P=0.040.05说明交互作用不明显。 2 2、磷高缺陷的验证、磷高缺陷的验证 1 1、PPN PPN ：底吹效果不底吹效果不好好PPNPPN值为值为439439、温度、温度高影响高影响PPNPPN值为值为350350、操作水平影响的操作水平影响的PPNPPN值值为为373373。 2 2、方法：相关性检验、方法：相关性检验、回归分析、卡方检验、回归分析、卡方检验、理论分析。理论分析。磷高缺陷工艺条件温度高化渣不好操作水平影响拉碳时间过长底吹效果影响氧枪枪龄影响拉碳枪位影响底吹效果影响石灰质量枪位不当加料时机不当浇次第1炉钢种温降大钢包提温温度控制不当钢水等待时间长A.A.
33、底吹效果对终点磷的影响底吹效果对终点磷的影响 验证终点磷与碳氧积相关验证终点磷与碳氧积相关性性 Pearson correlation of 碳氧积 and 终点P = 0.025 P-Value = 0.526碳碳 氧氧 积积终终点点P P35302520150.0250.0200.0150.0100.005M Ma ar rg gi in na al l P Pl lo ot t o of f 终终 点点 P P v vs s 碳碳 氧氧 积积 P-Value 0.05说明碳氧积与终点磷关系不大。底吹对脱磷影响的理论证明底吹对脱磷有影响。底吹对脱磷影响的理论证明底吹对脱磷有影响。B.B.一
34、次拉碳时温度对终点磷影响一次拉碳时温度对终点磷影响 从图可以看出从图可以看出, ,温度对脱磷温度对脱磷的影响有两个拐点，的影响有两个拐点，16401640和和1690 1690 。 在冶炼成品磷在冶炼成品磷在在0.0120.0120 0.020%.020%时时, ,终点温度最好控制在终点温度最好控制在1640166016401660。 Polynomial Regression Analysis: Polynomial Regression Analysis: 终点终点P versus TSOP versus TSO温度温度 The regression equation is终点P = -
35、848.1 + 1.524 TSO温度 - 0.000913 TSO温度*2 + 0.000000 TSO温度*3S = 0.00335301 R-Sq = 51.9% R-Sq(adj) = 51.7%Analysis of VarianceSource DF SS MS F PRegression 3 0.0077280 0.0025760 229.13 0.000Error 637 0.0071616 0.0000112Total 640 0.0148896T T S S O O 温温 度度终终点点P P17401720170016801660164016200.090.080.070.
36、060.050.040.030.020.010.00S0.0033530R-Sq51.9%R-Sq(adj)51.7%Regression95% CI95% PIF Fi it tt te ed d L Li in ne e P Pl lo ot t终点P = - 848.1 + 1.524 TSO温度- 0.000913 TSO温度*2 + 0.000000 TSO温度*3C.C.化渣的影响化渣的影响 考察四个班组2座转炉因磷不合格，看有无差异，采用列联表方式，具体如下 Chi-Square Test: Chi-Square Test: 甲甲1 1号炉号炉, , 甲甲2 2号炉号炉, , 乙
37、乙1 1号炉号炉, , 乙乙2 2号炉号炉, , 丙丙1 1号炉号炉, , 丙丙2 2号炉号炉, , 丁丁1 1号炉号炉, , 丁丁2 2号炉号炉 Chi-Square contributions are printed below expected counts 甲1号炉 甲2号炉 乙1号炉 乙2号炉 丙1号炉 丙2号炉 丁1号炉 丁2号炉 Total 1 933 898 967 855 948 901 971 881 7354 929.01 893.43 958.66 862.79 949.76 897.38 971.51 891.45 0.017 0.023 0.073 0.070 0.
38、003 0.015 0.000 0.123 2 7 6 3 18 13 7 12 21 87 10.99 10.57 11.34 10.21 11.24 10.62 11.49 10.55 1.449 1.976 6.135 5.950 0.277 1.232 0.022 10.362Total 940 904 970 873 961 908 983 902 7441Chi-Sq = 27.727, DF = 7, P-Value = 0.000P ETA2 is significant at 0.0000The test is significant at 0.0000 (adjusted
39、for ties)结论：结论：P=0.0000P=0.0000，说明含铸造件回硫显著大于自产说明含铸造件回硫显著大于自产重废回硫。重废回硫。 A.A.废钢回硫废钢回硫含含 铸铸 造造 件件 回回 硫硫 , , % %P Pe er rc ce en nt t0 . 0 30 . 0 20 . 0 10 . 0 0- 0 . 0 199.99995908070605040302010510.1Mean0.01289StDev0.006595N71AD5.791P-Value0.05P-Value = 0.2730.05说说明转炉底吹效果与升温速度明转炉底吹效果与升温速度不相关。不相关。 D Da
40、 at ta a枪龄100次升温速度,t/min_1枪龄30次升温速度,t/min3020100-10n nd di iv vi id du ua al l V Va al lu ue e P Pl lo ot t o of f 枪枪龄龄 1 10 00 0次次升升温温速速度度, ,t t/ /m mi in n_ _ N Median枪龄100次升温速度,t/min_1 250 16.941Point estimate for ETA1-ETA2 is 0.50595.0 Percent CI for ETA1-ETA2 is (-0.885,1.712)W = 28160.5Test of
41、 ETA1 = ETA2 vs ETA1 ETA2 is significant at 0.2297The test is significant at 0.2297 (adjusted for ties)结论：P=0.2297，枪龄100在升温速度上没有显著差别。 B.B.氧枪枪龄对升温速率的影响氧枪枪龄对升温速率的影响 枪枪 龄龄 3 3 0 0 次次 升升 温温 速速 度度 , , t t / / m m i i n nP Pe er rc ce en nt t40302010099.99995908070605040302010510.1Mean16.81StDev6.309N140A
42、D1.063P-Value0.008P P r r o o b b a a b b i i l l i i t t y y P P l l o o t t o o f f 枪枪 龄龄 1 1 0 0 0 0 次次 升升 温温 速速 度度 , , t t / / m m i i n n _ _ 1 1P Pe er rc ce en nt t4 03 02 01 009 9 . 99 99 59 08 07 06 05 04 03 02 01 0510 . 1M e a n1 6 . 5 6S t D e v6 . 1 1 7N2 5 0A D0 . 7 8 7P - V a l u e0 .
43、0 4 1P P r r o o b b a a b b i i l l i i t t y y P P l l o o t t o o f f 枪枪 龄龄 1 1 0 0 0 0 次次 升升 温温 速速 度度 , , t t / / m m i i n n _ _ 1 1N o r m a l - 9 5 % C I 由右图可以看出，不由右图可以看出，不同枪龄的升温速度不呈同枪龄的升温速度不呈正态分布，对均值进行正态分布，对均值进行非参数检验非参数检验Mann-Whitney Test and CI: Mann-Whitney Test and CI: 升温速率升温速率,(,(枪位枪位1.5
44、m), 1.5m), 升温速率升温速率,(,(枪位枪位1.7m)1.7m) N Median升温速率,/min(枪位1.5m) 201 22.670升温速率,/min(枪位1.7m) 207 17.391Point estimate for ETA1-ETA2 is 5.44695.0 Percent CI for ETA1-ETA2 is (5.094,5.850)W = 61908.0Test of ETA1 = ETA2 vs ETA1 not = ETA2 is significant at 0.0000The test is significant at 0.0000 (adjust
45、ed for ties)P-Value为0.0000说明两者升温速率有显著差异。即在拉碳枪位时有利于升温。 C.C.不同枪位的升温速率不同枪位的升温速率进行正态检验：进行正态检验：升升 温温 速速 率率 , , / / m m i i n n ( ( 枪枪 位位 1 1 . . 5 5 m m ) )P Pe er rc ce en nt t3 2 . 53 0 . 02 7 . 52 5 . 02 2 . 52 0 . 01 7 . 51 5 . 09 9 . 99 99 59 08 07 06 05 04 03 02 01 0510 . 1M e a n2 3 . 2 7S t D e v
46、2 . 4 8 6N2 0 1A D4 . 2 6 7P - V a l u e 0 . 0 0 5P P r r o o b b a a b b i i l l i i t t y y P P l l o o t t o o f f 升升 温温 速速 率率 , , / / m m i i n n ( ( 枪枪 位位 1 1 . . 5 5 m m ) )N o r m a l 升升 温温 速速 率率 , , / / m m i i n n ( ( 枪枪 位位 1 1 . . 7 7 m m ) )P Pe er rc ce en nt t22201816141299.999959080706
47、05040302010510.1Mean17.47StDev1.478N207AD2.712P-Value0.005P P r r o o b b a a b b i i l l i i t t y y P P l l o o t t o o f f 升升 温温 速速 率率 , , / / m m i i n n ( ( 枪枪 位位 1 1 . . 7 7 m m ) )Normal 不同枪位的升温速度不呈不同枪位的升温速度不呈正态分布，对均值进行非正态分布，对均值进行非参数检验：参数检验： 分析阶段小结：影响转炉一次炼成率主要原因底吹效果不好温度高拉碳枪位高氧枪枪龄长操作水平铁水带渣废钢种类
48、1.1.提出并选择提出并选择改进措施改进措施 2.2.实施实施改进措施改进措施3.3.验证改进措施验证改进措施 改进阶段 1.1.提出并选择改进措施提出并选择改进措施 1 1）对应针对）对应针对Y1Y1Y4Y4管理上的原因管理上的原因 Y1- Y4关键原因序号改进措施备注底吹效果不好1转炉底吹流量进行调整也是磷高、温度低补吹的原因2拉碳时终点压枪3及时调整转炉熔池液位氧枪枪龄4对不同钢种采取不同的工艺路线，以降低出钢温 也是磷高、温度低补吹的原因设备故障5加强对设备的日常检查，减少因设备故障造成的转炉吹炼终点的等待等钢包6对钢包翻渣、返回操作进行标准化，加强信息沟通，减少不必要等待节奏调整7对
49、生产组织进行优化，提高生产技术室调整组对生产现场的协调管理能力。加料时机8采取低温冶炼枪位控制9采取总结培训铁水硫高10严格按规定进行铁水脱硫铁水带渣11对未脱硫炉次进行扒渣处理。扒渣不尽12对脱硫扒渣工艺进行规范废钢硫高13控制入厂废钢中硫含量脱硫深度不够14对铁水脱硫的目标值的控制，对不同的钢种设定不同的脱硫的目标值温度低补吹 底吹效果不好15控制转炉终点渣面的高度硫高补吹碳高补吹拉碳枪位也是磷高、温度低补吹的原因磷高补吹2 2）针对管理原因，首先确定选择改进措施的标准）针对管理原因，首先确定选择改进措施的标准可行性成本效果时间0.40.20.30.11转炉底吹流量进行调整10109109
50、.72拉碳时终点压枪10101010103及时调整转炉熔池液位10107109.14对不同钢种采取不同的工艺路线，以降低出钢温度。6109985加强对设备的日常检查，减少因设备故障造成的转炉吹炼终点的等待854666对钢包翻渣、返回操作进行标准化，加强信息沟通，减少不必要等待98788.17对生产组织进行优化，提高生产技术室调整组对生产现场的协调管理能力89968.38采取低温冶炼510897.39采取总结培训1010678.510严格按规定进行铁水脱硫910678.111对未脱硫炉次进行扒渣处理671097.712对脱硫扒渣工艺进行规范10108109.413控制入厂废钢中硫含量761087
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