厅堂音质模型试验规范GBT 50412-2007.pdf
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1、设计值等 于材料 强度标 准值除 以抗力分项 系 数,冷弯薄壁 型钢结构的抗力分项 系数介 一 1.1 6 5。 4.1.5 按正常使用极 限状态设计冷弯薄壁型钢结构,应考虑荷载 效应的标准组合,采用荷载标准值和变形 限值进行计算。 4.1.6 计算结构构件和连接时,荷载、荷载分项 系数、荷载效应组 合和荷载组合值系数的取值,应符合现行国家标准建筑结构荷载 规范 G B 50 0 0 9的规定。 注:对支承轻屋面的构件或结构(屋架、框架 等),当仅承受 一 个 可变荷 载,其水平 投影面积超过6 0 m “时 ,屋面均布活荷载标准值宜取0.3 kN/m ” 。 4.1.7设计 刚架、屋架、模条
2、和墙梁 时,应 考虑 由于风 吸力作用引 9 起构件内力变化 的不 利影 响,此 时永 久荷载的荷载分 项 系数 应取 1.0 0 4.1.8 结构构件的受拉强度应 按净截面计算;受压强度应按有效 净截面计算;稳定性应按有效截面计算。 4.1.9 构件的变形和各种稳定系数可按毛截面计算。 4.1.1 0 当采用不能滑动的连接件连接压 型钢板及其支承构件形 成屋 面和墙面等围护体系 时,可在单层房屋 的设计中考虑受力蒙 皮作用,但应同时满足下列要求: 1 应 由试 验或可靠的分析 方 法获得蒙皮组合体的强度 和 刚 度参数,对结构进行 整体分析 和设计; 2 屋脊、檐口和 山墙等关键部位的凛条、
3、墙梁、立柱及其连接 等,除了考虑直接作用 的荷载产生的内力外,还必须考虑由整体分 析算得的附加内力进行承载力验算; 3必须在建成的建筑物 的显 眼位置设立永久性标牌,标明在 使用 和维护过 程中,不得随意拆卸压 型钢板,只有设置 了临时支撑 后方 可拆换压 型钢板,并在设计文件中加 以规定。 4.2 设计指标 4。2。1 钢 材 的强度设计值 应按表4 .2.1采用。 表4.2.1钢材的强度设计值 【N/mmZ) 钢材牌 号 抗拉、抗压和抗弯 f 抗剪 fv 端面承压 (磨平顶紧 ) fce Q 2 3 5钢 2 0 51 2 03 1 0 Q 3 4 5 钢3 0 01 7 54 0 0 4
4、.2.2 计算全截面有效的受拉、受压或受弯构件的强度,可采用 按本规范附录C确定的考虑冷弯效应 的强度设计值。 4.2.3经退火 、焊接和热镀锌等热处理 的冷弯薄壁型钢构件不得 采用考虑冷弯效 应的强度设计值。 4.2.4 焊缝 的强度设计值 应按表4.2.4采用。 l0 构件钢材 牌号 对接焊缝角焊缝 抗压 君 抗拉 介 抗剪 介 抗压、抗拉和抗剪 厂 Q 2 3 5钢 2 0 51 7 51 2 01 4 0 Q 3 4 5钢 3 0 02 5 51 7 51 9 5 注:1当 Q 2 3 5钢与 Q 3 4 5钢对接焊接时,焊缝 的强度设 计值 应按 表4.2.4中 Q 2 3 钢栏的数
5、值采用; 2经X射线检查符合 一 、二级焊缝质量标准的对接焊缝的抗拉 强度设计值采用 抗压强度设计值。 表4.2.4焊缝的强度设计值 N /mmZ) 类别 性能等级构件钢材的牌号 4.6级、4.8级 Q 2 3 5钢Q 3 4 5钢 抗拉 了 卜 1 6 5 抗剪君 1 2 5 承压介 2 9 03 7 0 4.2.S C 级普通 螺栓连接 的强度设计值应按表4.2.5采用。 表4.2.S C级普通螺栓连接的强度设计值 【N/mmZ) 4.2.6 电阻点焊每个焊点的抗剪承载力设计值应按表4 .2.6采 用。 表4.2.6电阻点焊的抗剪承载力设计值 相焊板件中外层 较薄板件 的厚度 t(mm)
6、每个焊点的抗剪 承载力设计值 N之( kN) 相焊板件 中夕 卜 层 ! 较薄板件的厚度 (mm) 每个焊点的抗剪 承载力设计值 N之( kN) 0.40.60. O 山5.9 0.61.1 产 勺 . 9 自 对 口口 月口 口百 口吸 甘口 口 口口 口 8.0 0。81.70.31 0.2 1.02.3 亡 J.nj1 2.6 1。54,0 - 4.2。7 计算下 列情况的 结 构 构 件 和 连 接 时,本 规范 4.2.1至 1 l 4.2.6条规定 的强度设计值,应乘 以下列相应 的折减系数。 1 平面格构 式檀条的端部主要 受压腹杆:0.85; 2 单面 连接 的单角钢杆件: 1
7、 )按轴心受力计算强度和连接:0.85; 2 )按轴心受压计算稳定性:0.6+ 0.0 0 1 4 从 注:对中间无联 系的单角钢压杆,孟为按最小 回转半径计算的杆件长细 比。 3无垫板 的单面对接焊缝:0.85 ; 4 施工条件较差 的高空安装焊缝:0.9 0; 5 两构 件 的连接采用搭接 或 其 间填有 垫板 的连接 以及 单盖 板 的不对 称连接:0.9 0。 上述几种情况 同时存在 时,其折减 系数应连乘。 4.2.8 钢材的物理性能应符合表4 .2.8的规定。 表4.2.8钢材的物理性能 弹性模量E (N /mmZ) 剪变模量G (N /mmZ ) 线膨胀系数a (以每计) 质量密
8、度P (kg/m3) 2 0 6 X 1 0 37 9X 1 0 31 2X1 0 一 6 7 85 0 4.3 构造 的 一 般 规定 4.3.1 冷弯薄壁型钢结构构件的壁厚不 宜大于6 mm,也不 宜小 于1.smm(压 型钢板除外),主要 承重结构构件的壁厚 不宜小于 Z mm。 4。3。2 构件受压部分的壁 厚 尚应符合下列要求: 构件中受压板件的最大宽厚 比应符合表4.3.2的规定。 表4。3。2受压板件的宽厚 比限值 毓霖 一 巡 笠 Q Z3 5钢Q 34 5钢 非加劲板件 4 53 5 部分加劲板件 6 05 0 加劲板件 2 5 02 0 0 2 圆管截面构件的外 径 与壁厚
9、 之 比,对 于 Q 2 3 5 钢,不 宜大 于1 0 0;对 于 Q 3 4 5 钢,不宜大于6 8。 4.3.3 1 构件的长细 比应符合下列要求: 受压构件的长细比不宜超过表4 .3.3中所列数值; 表4.3.3受压构件的容许长细比 项次构件类别容许长细 比 1 主要构件(如主要承重柱 、刚架柱、析 架和格构式刚架的弦杆及支座压杆等) 1 5 0 2 其他构件及支撑 2 0 0 2 受拉构件的长细 比不宜超过3 5 0,但张紧的圆钢拉条的长 细比不受此 限。当受拉构件在永久荷载和风荷载组合作用下受压 时,长细比不宜超过2 5 0;在吊车荷载作用 下受压时,长细比不 宜 超过2 0 0。
10、 4.3.4 用缀板或缀条连接的格构式柱宜设 置横隔,其间距不宜大 于2 一 3 m,在每个运输单元 的两端均应 设 置横隔。实腹式受弯及 压弯构件的两端和较大集 中荷载作用 处应 设 置横向加劲肋,当构 件腹板高厚比较大时,构造上宜设置横向加劲肋。 5 构件的计算 5.1 轴心受拉构件 5.1.1 轴心受拉构件的强度应按下式计算: N一, 叮 一 下 盏女J 广in (5.1.1 一 1) 式中 。正应力; N 轴心力; A n净截面面积; 了 一一 钢材的抗拉、抗压 和抗弯强度设计值。 高强度螺栓摩擦型连接处的强度应按下列公式计算: 一, 一 05 令 ) 会 钉 (5.1.1 一 2)
11、N一, 叮 一 不厂乓之J 才i (5.1.1 一 3) 式中nl所计算截面(最外列螺栓)处 的高强度螺栓数; n 在节点或拼接处,构件 一 端连接的高强度螺栓数; A 毛截面面积。 5.1.2 计算开口截面 的轴心受拉构件的强度时,若轴心力不通过 截面弯心 (或不通过Z形截面 的扇性 零点),则应考虑 双力矩 的影 日向。 注:本条规定也适用于轴心受压、拉弯、压弯构件。 5.2 轴心受压构 件 5.2.1 轴心受压构件的强度应按下式计算: N一, J 一 下 一 气;I Z 飞en (5.2.1) 式 中 5.2.2 A en有效净截面面积。 轴心受压构件的稳定性应按下式计算: N一, 丁万
12、 一 飞I 甲 八 e 式中 甲 轴心受压构件的稳定系数,应按本规范表 或表A .1.1 一 2采用; A e有效截面面积。 (5.2.2) A .1.1 一 1 5.2.3 计算闭口截面、双轴对称的开口截面和截面全部有效的不 卷边 的等边单角钢轴心受压构件的稳定系数时 ,其长细比应 取按 下列公式算得的较大值: I n, 几x 一 万二 1 x 又 一丛 , . y: 乙, J (5.2.3 一 1) (5.2.3 一 2) 式中 久x、沁 构件对截面主轴x轴和y轴的长细比; 1 0 x 、1 0 y构件在垂直于截面 主轴x轴和y轴的平 面 内的 计算长度 ; ix 、心构件毛截面对其主轴x
13、轴和y轴的回转半径。 5.2.4 计算单轴对称开口截面(如图5.2. 4所 示)轴心受压构件 的稳定系数时,其长细 比应取按公式5.2.3 一 2和 下式算得的较大 值: 几田 一 几x _2 一 含 一 丁 一 、互吐 丝、 2 一全卫遨 八 11 0_2 1_2 V 万 jJ (5.2.4 一 1) 0.039I t 端 一 嘴十蹂讨 式中弋弯扭屈曲的换算长细 比; , I。 毛截面扇性惯性矩; I, 毛截面抗扭惯性矩; e。 毛截面 的弯心在对称轴上 的坐标; (5.2.4 一 2) (5.2.4 一 3) + 几 一 疏 , 一 X 一 、 i Q , . S 一 一 勺 口 一 一
14、弓 自 S z 。扭转屈曲的计算长度,z。 一 月 八 Z 无缀板 时,为构件的几何长度;有缀板 时,取 两相邻 缀板中心线的最大间距; 。,尹约第三章 场效应晶体管及其电路分析题1.3.1 绝缘栅场效应管漏极特性曲线如图题1.3.1(a)(d)所示。(1) 说明图(a)(d)曲线对应何种类型的场效应管。(2) 根据图中曲线粗略地估计:开启电压VT、夹断电压VP和饱和漏极电流IDSS或IDO的数值。 图题1.3.1解: (1)(a)增强型N沟道MOS管,VGS(th)3V,IDO3mA;(b)增强型P沟道MOS管,VGS(th)2V,IDO2mA;(c)耗尽型型P沟道MOS管,VGS(off)
15、2V,IDSS2mA;(d)耗尽型型N沟道MOS管,VGS(off)2V,IDSS3mA。题1.3.2 场效应管漏极特性曲线同图题1.3.1(a)(d)所示。分别画出各种管子对应的转移特性曲线iD=f(vGS)。解: 在漏极特性上某一VDS下作一直线,该直线与每条输出特性的交点决定了VGS和ID的大小,逐点作出,连接成曲线,就是管子的转移特性了。 图题1.3.3题1.3.3 图题1.3.3所示为场效应管的转移特性曲线。试问:(1) IDSS、VP值为多大?(2) 根据给定曲线,估算当iD=1.5mA和iD=3.9mA时,gm约为多少?(3) 根据gm的定义:,计算vGS= -1V和vGS= -
16、3V时相对应的gm值。解: (1) IDSS=5.5mA,VGS(off)=-5V;(2) ID=1.5mA时,gm0.88ms,ID=3.9mA时,gm1.76ms;(3) VGS=-1V时,gm0.88ms,VGS=-3V时,gm1.76ms题1.3.4 由晶体管特性图示仪测得场效应管T1和T2各具有图题1.3.4的(a)和(b)所示的输出 特性曲线,试判断它们的类型,并粗略地估计VP或VT值,以及vDS=5V时的IDSS或 IDO值。 图题1.3.4解: 图(a)耗尽型PMOS管,VGS(off)=3V;当VDS=5V时,IDSS=2mA;图(b)增强型PMOS管,VGS(th)=-4V
17、;当VDS=5V时,IDO1.8mA。题1.3.5 某MOS场效应的漏极特性如图题1.3.5所示。试画出vDS=9V时的转移特性曲线,并定性分析跨导gm与ID的关系。 图题1.3.5 图题1.3.6解: 在VDS=9V处作一垂直线,交各VGS下的输出特性,各交点决定了VGS和ID,从而逐点描绘转移特性曲线。从转移特性曲线的某一点作切线,可得gm的大小。题1.3.6 由MOS管组成的共源电路如图题1.3.6所示,其漏极特性曲线同图题1.3.5。(1) 试分析当vI=2V、4V、8V、10V、12V时,该MOS管分别处于什么工作区。(2) 若vI=8+6sint(V),试画出iD和vO(vDS)的
18、波形。解: (1)VI=2V,4V时,MOS管工作在截止区;VI=6V,8V时,MOS管工作在恒流区(放大区);VI=10V,12V时,MOS管工作在可变电阻区;(2)图略。题1.3.7 由N沟道增强型MOSFET构成的共源电路如图题1.3.7(a)所示,MOS管漏极特性曲线如图(b)所示,试求解该电路的静态工作点Q(注意图中VGS=VDS)。 图题1.3.7解: 解题思路为:由VGS=VDS作出场效应管的I-V特性,将VDS=VDD-IDRd=15-1.5Id负载线方程作在I-V特性上并交于一点,就可决定I,DS,VGS参数。题1.3.8 在图题1.3.8所示的电路中,设N沟道JFET的ID
19、SS =2mA,VP= -4V。试求ID和VDS。 解:由 图题1.3.8 求得:题1.3.9 总结各种类型FET的偏置条件:(1) 说明场效应管处于可变电阻区,恒流区(放大区)和截止区的主要特征(指vDS、vGS 和iD)。(2) 为保证工作于放大区,vDS和vGS的极性应如何设置?在题表1.3.9(a)和题表1.3.9(b)中打“ ”。解: (1)可变电阻区:场效应管的沟道尚未预夹断,VDSVGS-VGS(th),ID随VDS增加而较快增加。恒流区:场效应管的导电沟道被预夹断,VDSVGS-VGS(th),VGSVGS(th),ID基本不随VDS增加而增大。截止区:场效应管的沟道被完全夹断
20、,VGSVGS(th),ID=0,VDS=VDD(注:指增强型NMOS管,其它类型只要注意电源极性,同样可以给出)(2)表题1.3.9-1 表题1.3.9-2VDS极性N沟道+P沟道-VGS与VDS极性异同耗尽型结 型相 反MOS可同 可反增强型MOS相 同题1.3.10 图题1.3.10(a)所示为N沟道场效应管在可变电阻区的输出特性。当要求将其作为压控电阻时,可接成图(b)所示的电路形式。若要求该电路得到1/3的分压比(VO/VI=1/3),应选择多大的VGG? 图题1.3.10解: 因,所以V0=VDS=0.5V,ID=(1.5V-0.5V)/6K0.167mA,由VDS、ID可从特性曲
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